時間：2023-02-01 11:54:58
引言：易發表網憑借豐富的文秘實踐，為您精心挑選了九篇建筑規范論文范例。如需獲取更多原創內容，可隨時聯系我們的客服老師。
關鍵詞：規范住宅消防設計
1前言
《住宅建筑規范》于2005年11月30日，于2006年3月1日實施?！蹲≌ㄖ幏丁罚ㄒ韵潞喎Q住規）和《建筑設計防火規范》（以下簡稱建規）、《高層民用建筑設計防火規范》（以下簡稱高規）都是國家現行技術標準，但對于住宅的防火設計內容有著不盡相同的規定，特別是關于住宅的安全疏散和消防設施的具體規定差異較大，給建筑設計和消防設計審核工作帶來了分歧，甚至造成了混亂的局面。
2《住宅建筑規范》與現行消防規范規定的不同之處
2.1住宅建筑的概念
《住規》2.0.1條規定明確了住宅建筑的定義為供家庭居住使用的建筑，包含與其他功能空間處于同一建筑中的住宅部分。《高規》沒有規定住宅的具體概念，只有明確商住樓和綜合樓的概念，根據《高規》3.0.1條規定，商住樓為公共建筑，公共建筑與居住建筑的消防設計有著迥然不同的要求。
2.2建筑層數
《住規》9.1.6條規定，當住宅和其他功能空間處于同一建筑物內時，應將住宅部分的層數與其他功能空間的層數疊加計算建筑層數，當建筑中有一層或若干層的層高超過3m時，應對這些層按其高度總和除以3m進行層數計算，余數不足1.5m時,多出部分不計入建筑層數,余數大于或等于1.5m時,多出部分按一層計算?！陡咭帯窙]有明確建筑層數的確定方法，建筑層數是一個自然層的概念。建筑層數是建筑物消防設計的重要參數，建筑層數的不同可能決定建筑物的分類差別，從而決定建筑物的消防設計要求也不同。
2.3消防車道
《住規》9.8.1條規定，10層及10層以上的住宅建筑應設置環形消防車道，或至少沿建筑的一個長邊設置消防車道?！陡咭帯?.3.1條規定，高層建筑的周圍應設環形消防車道，當設環形消防車道有困難時，可沿高層建筑的兩個長邊設置消防車道?！蹲∫帯芬幎ǖ目裳馗邔幼≌ㄖ囊粋€長邊設置消防車道和《高規》規定的應沿高層建筑的兩個長邊設置消防車道的要求明顯沖突。
2.4消防電梯
《住規》9.8.3規定:12層及12層以上的住宅應設置消防電梯。《高規》6.3.1規定:塔式住宅、12層及12層以上的單元式和通廊式住宅?！蹲∫帯芬幎ńㄖ镌O置消防電梯的決定參數只是建筑層數，而《高規》規定建筑物消防電梯的設置條件，不僅考慮建筑物的層數，而且考慮了建筑物的形式。
2.5疏散寬度
《住規》5.2.1規定:走廊和公共部位通道的凈寬不應小于1.2m；5.2.3規定:樓梯梯段凈寬不應小于1.1m?！督ㄒ帯?.3.13規定:疏散走道和樓梯的最小寬度不應小于1.1m,不超過六層的單元式住宅中一邊設有欄桿的疏散樓梯,其最小寬度可不小于1m?！陡咭帯?.1.9規定:居住建筑走道凈寬單面布房不小于1.2m,雙面布房不小于1.3m；6.2.9規定:居住建筑疏散樓梯的最小寬度為1.1m。《住規》對走道和樓梯疏散寬度的規定比較統一、簡單明了，而《建規》、《高規》規定了不同情況下的具體要求。
2.6安全疏散
《住規》9.5.1規定:10層以下的住宅建筑,當住宅單元任一層的建筑面積大于650m2,或任一套房的戶門至安全出口的距離大于15m時,該住宅單元每層的安全出口不應少于2個；10層及10層以上但不超過18層的住宅建筑，當住宅單元任一層的建筑面積大于650m2，或任一套房的戶門至安全出口的距離大于10m時，該住宅單元每層的安全出口不應少于2個；19層及19層以上的住宅建筑，每個住宅單元每層的安全出口不應少于2個?！陡咭帯?.1.1規定:18層及18層以下,每層不超過8戶、建筑面積不超過650m2，且設有一座防煙樓梯和消防電梯的塔式住宅可設一個安全出口；18層及18層以下每個單元設有一座通向屋頂的疏散樓梯，單元之間的樓梯通過屋頂連通，符合條件的可設一個安全出口；超過18層，每個單元設有一座通向屋頂的疏散樓梯，18層以上部分每層相鄰單元通過陽臺或廊連通，符合條件的可設一個安全出口。《住規》關于安全疏散的規定只是考慮了疏散距離（或建筑面積）和建筑層數兩個因素，而《高規》的具體規定比較復雜。
2.7消防給水與滅火設施
《住規》9.6.2規定:35層及35層以上的住宅建筑應設置自動噴水滅火系統?！陡咭帯?.6.1規定:高度超過100m的高層建筑,除不設集中空調且戶門為甲級防火門的住宅的戶內用房外均應設自動噴水滅火系統。《住規》規定住宅設置自動噴水滅火系統的依據參數是建筑層數，《高規》規定住宅設置自動噴水滅火系統的依據參數是建筑高度，兩者規定在具體工程要求上容易產生分歧。例如住宅建筑為34層，層高為3m，建筑高度為102m，按《住規》規定不需設置自動噴水滅火系統，按《高規》則應設置自動噴水滅火系統。又如一住宅，35層，層高2.8m,高度98m,按《住規》規定應設置自動噴水滅火系統，按《高規》規定不需設置自動噴水滅火系統。
2.8火災自動報警系統
《住規》9.7.2規定:35層及35層以上的住宅建筑應設置火災自動報警系統。《高規》9.4.1規定:建筑高度超過100m的高層建筑,均應設火災自動報警系統。根據兩個技術標準的不同規定，住宅火災自動報警系統設置要求的差異與自動噴水滅火系統設置的分歧一樣出現。
2.9消防供電
《住規》9.7.1規定:10層及10層以上的住宅建筑的消防供電不應低于二級負荷要求?！陡咭帯?.1.1規定：一類高層建筑應按一級負荷要求供電，二類高層建筑應按二級負荷要求供電。顯而易見，《高規》對住宅建筑消防用電的要求高于《住規》的相應規定。
3建議
3.1明確住宅建筑的概念
住宅建筑與公共建筑相比，具有單元面積小、人員少、火災荷載小、火災危險性小、火災損失小、火災社會影響不大的特點，住宅建筑的消防設計要求明顯低于公共建筑，不管住宅建筑是否和其他功能空間的處于同一建筑物內，都有必要把住宅建筑和其他功能建筑區分開來，以體現建筑防火設計的“安全適用、經濟合理”原則。
《建規》和《高規》也應明確住宅建筑的概念，保持概念的統一。由于住宅建筑和其他功能建筑的火災危險性不同，當住宅與其他功能空間處于同一建筑內時，不論是高層還是多層建筑，住宅部分與非住宅部分之間都應采用不開門窗洞口的耐火極限不低于1.5h的不燃燒體樓板和2.00h的不燃燒體隔墻與住宅部分完全封堵,且住宅部分的安全出口和疏散樓梯應獨立設置。
3.2確定建筑層數
建筑高度是直接影響到火災時建筑內人員疏散的難易程度、外部救援的難易程度以及火災可能導致財產損失的大小的直接參數。但住宅建筑每個防火分區面積都不大，而且有較好的防火分隔，火災蔓延擴大受到一定限制，危害性較小，從解決安全性和經濟性的矛盾出發，住宅建筑以層數作為衡量高度的指標。《住規》關于住宅建筑層數的規定，很好地結合了建筑高度和建筑層數兩個參數，在住宅消防設計上，具有十分積極的意義，其他防火設計規范可參照執行。
3.3按具體情況設置消防車道
消防車道的設置應以有利于消防車容易靠近建筑物、順利開展外部消防撲救和人員搭救為基準要求。住宅建筑一般建筑寬度不大，火災危險性較小，消防車道的設置要求可以低于公共建筑。但在建筑物設置環形消防車道有困難的條件下，要求沿建筑物一個長邊或兩個長邊設置消防車道，應根據建筑物的具體情況而定。如住宅建筑沿寬度方向只布置一戶住宅或布置的多戶住宅之間有通道連通，則可沿建筑物的一個長邊設置消防車道；如住宅建筑沿寬度方向布置的多戶住宅之間沒有通道連通，則至少應沿建筑物的兩個長邊設置消防車道，或設置環形消防車道。
3.4消防電梯的設置
消防電梯是火災情況下供消防隊員撲救火災之用。建筑物設置消防電梯主要考慮消防隊員的體能條件和徒步登高能力，確保消防隊員能適應高層建筑的火災撲滅工作，因此建筑高度是建筑物設置消防電梯的主要依據。住宅火災，不論是塔式住宅還是其他形式的住宅，特點大致相同，都具有可燃物少、難于蔓延的特點，住宅建筑消防電梯的設置可以不考慮建筑的形式。建筑層數是衡量住宅建筑高度的參數，消防電梯的設置可以建筑層數作為依據參數。
3.5疏散寬度的確定
疏散寬度與疏散人數和百人寬度指標成正比。從現行的國家消防技術標準來看，疏散走道和疏散樓梯的百人寬度指標是一致的，在特定的建筑物中，疏散人數是一定的，疏散走道和疏散樓梯的疏散寬度也應一致。可能考慮火災時疏散樓梯的安全性比疏散樓梯的高，現行消防規范規定疏散走道的最小疏散寬度比疏散樓梯的最小疏散寬度一般要大一些。住宅建筑疏散走道和疏散樓梯的寬度應經實際計算確定，疏散寬度的決定因素是疏散人數，與房間的布置形式沒有直接關系。針對住宅建筑一般具有人員少、人員對疏散線路熟悉和疏散走道不長的特點，建議疏散走道和疏散樓梯的最小疏散寬度都為1.1m。
3.6安全出口的數量
安全出口的數量，取決于疏散人數、疏散距離和建筑高度。住宅建筑的人數一般不多，按標準設置的安全出口一般能滿足疏散寬度的要求。也就是說，住宅建筑的安全出口數量取決于疏散距離和建筑高度?！陡咭帯芬幎ǖ膯卧g通過屋頂連通和相鄰單元通過陽臺或廊連通的方式，在實際使用過程中，由于屋頂空間的利用和管理問題，往往無法實現連通功能。
《住規》根據建筑層數和疏散距離（或建筑面積）的不同，硬性規定了住宅建筑的安全出口數量，作者認為是可取的。
3.7消防設施的設置
建筑火災撲救的難易程度與建筑高度有直接關系，《高規》和《住規》關于消防設施設置的有關規定充分體現另了這一點。不同的是，《高規》在住宅建筑的有關規定中，把建筑層數作為衡量建筑高度的參數。建筑高度和建筑層數兩個參數在一般情況下大致相對應，但在一些特殊情況下有所差異?？紤]高層住宅建筑與多層住宅建筑的劃分以建筑層數為依據，高層住宅建筑的分類也以建筑層數為依據，為統一起見，建議在消防設施的設置規定中引入衡量建筑高度的建筑層數這一參數，以避免分歧。
3.8消防供電的要求
一類高層住宅建筑和一類高層公共建筑的火災危險性不同，住宅火災一般具有火災荷載小、蔓延難、損失少的特點，一類高層住宅建筑的消防供電要求可以適當降低，高層住宅建筑的消防供電不應低于二級負荷要求即可。
4結束語
對于《建規》、《高規》和《住規》關于住宅建筑消防設計的有關規定，相關規范管理組應盡快溝通協調，以一定的形式予以統一明確，以消除住宅建筑消防設計的分歧和爭執。
參考文獻：
[1]《住宅建筑規范》（GB50368-2005）
合同的管理屬于動態管理。而在進行合同管理時，需要講求技巧，注重方式與方法[1]。所以，對于高層建筑的合同規范化的管理需要在了解其基礎的情況下，從實踐中歸納與探索，在歸納與總結當中找尋到新的問題與新的方法，從而有效的降低建筑企業在市場當中的風險，做好市場秩序的維護，確保高層建筑施工能夠順利的進行下去，實現高層建筑規范化的合同管理。
二、施工管理規范化——成本的有效控制
1、在技術管理的創新方面：科學規劃施工現場，實現文明施工，增強自身的技術優勢，減少施工中多余程序，以減短工期，達到節約成本的目的；2、在施工機械設備管理方面，對一些設備老化的機械進行淘汰處理并適當添加一些先進的機械設備，施工中要嚴加保護愛護施工機械設備提高設備的使用壽命；3、材料的管理方面：材料費占工程成本的70％，是工程的直接費的主要組成部分。所以在材料采購上，應找長期合作單位大批量采購已降低成本。還要建立信息化系統，這樣不僅能夠將使用的資金成本降至最低，還能夠確保企業不會因為積壓而造成風險，進而實現了規范化的成本管理。
三、施工管理規范化——安全的有效監督
隨著社會的發展建筑市場越來越規范，特別是政府把安全監督管理提高到了一個新的高度。但安全事故還是時有發生，主要原因就是沒能夠做好規范化管理，導致安全防護措施沒有到位，造成一些不安全事故的發生。
安全生產責任制是做好項目安全工作中的前提條件，作為安全管理的主體，建筑施工企業的主要管理對象是來自于四面八方的農民工。因此，在管理的過程中，就需要針對他們的被動防護以及自我的保護意識作為規范化管理的目標，應該對他們進行有計劃的教育與培訓
并制定出相應的制度，從根本上保證農民工的安全。特別是在進行高層建筑的施工的時候，考慮到施工危險性大，因此更要加強和重視安全的規范化管理。
安全管理不僅需要提高農民工的自我保護的安全意識，更要施工企業建立安全的防護體系，才能從根本上降低安全事故的發生，才能夠做好規范化的安全施工管理[2]。
四、施工管理規范化——現場的合理控制
為了保證高層建筑工程的有效進行，符合規范化的要求，必須根據現場的實際情況制定具體的現場管理措施，如：1、施工現場的布置要合理，生產區和生活區要分開；2，施工人員需要佩戴好有效的胸卡和安全帽才能夠從專用的通道進入施工現場。在高空作業時，需要施工人員佩戴好安全帶，防止高空墜落；3，施工現場嚴禁著裝不整；4，施工現場按要求做好五牌一圖，樹立標語、標志警示牌等；5，在進行施工時，施工人員必須聽從管理人員的指揮調配，如果需要加班，需要聽從上級的安排，做好提前通知；6，不管是施工人員還是管理層，都嚴禁在施工場所的大聲喧嘩以及追逐嬉鬧，尤其是在高層施工中，因為危險性較高，需要尤為注意；7，嚴禁在施工場所吸煙，若施工現場需要明火作業時，要通過上級動火審批，得到同意后方可進行。施工區必須配備必要的滅火設備等等。
五、施工管理規范化——施工規程的有效控制
(一)施工操作前需要進行技術交底，做好事前的預防控制
在施工前管理人員需要將施工技術標準以及材料的質量規范要求進行詳細的了解。并對施工班組進行施工技術標準和安全的技術交底。在施工過程中，需要從程序的檢測、手段、方法等等環節上進行嚴格的管理控制，必須做到每道工序都執行“三檢”制，才能簽字驗收[3]。管理人員隨時對施工現場巡查、平行檢查、跟班旁站，不定時的抽查，徹底消除工程質量管理中的弊端。
(二)施工過程中需要動態控制，做好事中檢查
在現場的管理當中，需要做到“五勤”：眼勤，對于現場的實際情況做好詳細的了解，多多查看現場的施工設計圖紙，抓住重點部位；手勤，詳細的記錄發現的施工問題以及需要緊急處理的問題；腿勤，有事沒事多倒施工現場轉轉，了解現場情況；口勤，對施工常出現的質量隱患問題多加提點，互相交流工作經驗；腦勤，多動腦筋想措施來保證工程質量。在工作方式上要做到嚴、準、細，發現問題及時給予處理。考慮到高層建筑工程的規模，需要從實際出發，針對工程的技術與特點來進行項目的管理。作為管理人員需要多進行現場的巡視，通過現場的檢查和檢測的數據分析來判斷工程的質量。
(三)落實設計變更
設計變更在施工過程中是無法避免的問題，管理者配合好設計單位進行設計變更，再把變更的設計圖下發給施工單位，做好監督管理。
(四)事后驗收，及時處理質量問題
若在事后驗收時發現質量的問題，應根據質量問題的大小制定相應的解決措施與方案，方案審批通過后施工單位應立即整改。現場管理員與施工人員應密切配合，共同提高工程質量，避免因為工程質量影響工程進度而造成經濟損失。
(五)改進現有施工現場質量體系
施工單位要重視貫標內審，并對內審人員進行培訓。對內審后出現的問題，應持續改進。高層建筑工程質量控制中，特別應重視新技術、新工藝的應用。在施工的全過程中，要建立符合技術要求的工藝流程、質量標準、操作規程，建立嚴格的目標管理量化考核制度，不斷地改進和提高施工技術和工藝水平，確保工程質量。
一．什么是規范（Specification）
規范是指對應用于建筑工程的材料、設備、固定裝置的文字性描述和使用目的闡明。再恰當一些講，規范是指詳細描述指定使用建筑材料與裝置的構成、安裝施工和完工要求。
與詳細的施工圖紙配合，規范顯示了指定使用的建筑材料是如何被應用的。
規范也可以指建筑設計師和工程師對承包商的施工要求；所有在建筑上應用的材料的性能要求和質量定義；使用這些材料在建筑上所要達到的目的的可靠保證。對建筑承包商而言，規范也是他們在投標時確定材料費用和人工費用的基礎。最后，規范也是業主和承包商之間有法律效應的承包合同的一部分。
二．誰寫規范
由于規范對傳達設計師和工程師要求和目的起著關鍵的作用,并且會從法律上保證完成這些要求和目的,所以寫出的規范必須精確、清楚、完整并能反映建筑意圖。所以說，規范一般是由有經驗的設計師和工程師撰寫，并且在任何情況下受到負責注冊設計師和認證工程師監督。規范也可能由外部的咨詢專家撰寫（如結構、材料、機械、電氣工程師等），他們與負責項目的注冊設計師和認證工程師關系密切，并且受到他們的監督。
對規范撰寫者作用的一個注解
因為規范經常需要由設計師事務所的合伙人和負責人準備，現行約有1/4的事務所有規范撰寫人，這些人中的8/10本身就是注冊設計師或工程師。在很多情況下，這些寫規范的人都與材料生產商代表有直接聯系。
這些規范撰寫者對挑選材料具有很大的影響力，他們的作用就是將設計師的愿望以“規范”的形式付諸文件，所以講真正“規范”產品的不是規范撰寫者，而是設計師。
“設計”先行于“規范”，設計理念的方向決定了材料規范。
三．規范的主要形式有那些
有五種主要的規范形式
1.排他性或單一品牌產品規范
這種類型的規范聲明只有規范上寫明的產品（包括品牌、商標名、制造商）才能被接受，通常講，這類產品比較特殊。對材料供應商來講，這類規范一旦寫上去就等于完成銷售了。
舉例：內墻涂料，選用某某制造商產品，某某型號系列（色號某某）。
2．多種品牌產品規范
這是最常見的規范類型，名單上列二家或更多家產品（包括品牌、商標名、制造商），這些產品都符合規范者的需求。對這種類型的規范而言，所有列明的產品都有同等機會被用在項目上。
舉例：吸音磚：等級A，某某材料制作，表面預涂白色涂料，丁字對接，某某尺寸，某某、某某制造商產品
3．同等要求產品規范
在規范上寫明一家或幾家品牌，但同時寫明，其他品牌產品只要被證明與上述列明品牌產品符合同等要求，也能被使用。
舉例：防水劑：某某品牌產品或被證明符合要求的其他品牌產品。
4．開放性或同類型產品規范
產品按照一種類型的屬性來描寫，包括產品描述、性能等級、尺寸、顏色、符合那種規范或國家、政府標準（如ASTM標準）。當對類型產品標準的關注超過品牌、商標名、制造商等因素時、會使用這種形式的規范。
舉例：波紋鍍鋅高拉伸力鋼：E級，波紋鍍鋅高拉伸力鋼材，表面涂覆，鍍鋅符合ASTM某某標準，具體型號及重量按設計要求由供應商推薦。
5．性能規范
同上述第四種規范相似，指明材料必須遵守某種性能標準，承包商必須尋找到符合這種性能標準的材料。必須注意，在這種規范上不會出現品牌名字。
四．每一種類型規范的使用比例
設計師和工程師喜歡寫明產品品牌的規范，因為這種規范鎖定了品牌、阻礙了在項目后續施工階段替換產品的企圖。據市場研究，各種類型規范的比例是：排他性或單一品牌產品規范4%，同等要求產品規范6%，多種品牌產品規范57%。以上規范都有指定品牌，總計67%，開放性及性能規范占33%。
五．被“規范”的重要性
設計師和工程師對新建筑產生最初的“購買影響”，他們負責對所有大型住宅建筑和非住宅建筑超出90%的部分進行規范。這種購買影響通過圖紙發揮出來，這些圖紙決定建筑是怎樣被建造、被規范的。建筑由什么材料建造，怎樣安裝設備。
所以，要想占領新建筑市場，就必須使產品被“設計”與“規范”。
六．規范的效力
當規范寫明品牌時，它們的效力非常高。有研究表明，當規范寫明品牌時，最終有87%的品牌產品最終投入工程使用，剩余少數變化，也是由于設計師和工程師自己在投標和施工階段因某種原因改變。
當情況是同等要求產品規范時，與上一種規范相比，就有了可操作余地。承包商有權尋求替代產品，有很多原因讓他們這么做，但主要的原因有三種：
2他可以尋找到更便宜的產品；
2指明品牌的產品無法按時按地交付；
2替代產品施工更方便。
由于大多數承包商都會承諾在施工完畢一年內，會對由于材料與施工原因對建筑造成的損傷進行保修，所以他們由理由關心采購指定品牌產品的費用及合同中有關爭議、訴訟解決的條件。
另外，也必須注意到，由于分包商施工產品的經驗很豐富，所以有時候從保證質量出發，他們也會向設計師提出更換產品。
盡管承包商有很多理由要求更改材料，但他們必須在設計師規范的條件下進行。他們首先必須遞交“同等效力”的證明，然后獲得設計師的書面批準。
在設計師批準更改規范之前，由于他對原來被規范產品的美學效果、功能、經濟性很有信心，所以他會在價格、供貨方式、施工方便性方面對新老產品作一個認識上的平衡。
七．設計師怎樣改變規范
當設計師和工程師準備接受改變規范或替換材料，他們有幾種方式指示出來，下面舉例說明：
1．材料批準—只要是在規劃和規范中選定了某種品牌的材料，這也意味著設計所希望達到的目的和質量要求已經確定了。所以，承包商必須認識到，假如他想用其他材料，他必須得到設計師的批準，以證明他用的材料在質量和適應性上與原來材料一致。承包商必須在工期前25%時段之前提出更換請求，并且要在60天內和在訂貨前得到批準。
2．被指定材料的品牌、商標、供應商及說明書的內容是供應或投標合同的基礎，除非雙方另行約定。當規范中列了兩個或更多個品牌材料的時候，承包商有權自由挑選。當承包商試圖用規范外的材料替代時，他首先必須申明，寫明替代品和替代可能發生的承包金額差別，并且最終被批準。
當承包商提出的材料變更請求需要結構上改變或對建筑物或設備進行更改，則承包商必須遞交（待批準）圖紙以表明這種改變或更改是必須的，在上述圖紙被批準前，更改工作不能進行。
由于承包商提出變更材料（經批準）所引起的額外費用，全部由承包商承擔，業主不用承擔。這些費用包括可能對結構的改變、設備的變更、以及為了變更材料需要額外畫的圖紙、添置的設備。
假如，承包商經批準后，使用的替代材料或施工方法比原來規范節約費用，則多出來的錢要歸還業主。
3．“或者等同”條款：意味著承包商的建議必須以這里規范的材料為基礎。
4．當在合同中出現“或者等同”或“或者等同經設計師批準”字樣，并不意味著替代材料、設備、施工方法自然就“等同”了，除非在投標前，針對本項目，確實經設計師批準。設計師具有最終決定權。
論文關鍵詞：災后重建 建筑專業教育 體系構建
論文摘要：本文論述了汶川大地震后在災區重建的過程中，我們應該注意和改進的建筑規范與建筑管理問題，及由這一問題所引發的的中國高校建筑專業教育體系的改革。
一、 汶川大地震的啟示
汶川地震造成四川、甘肅、陜西等省數千億的財產損失，同樣也引發了我們對建筑等相關行業深刻的思考和反??！
1.都江偃二王廟的主體古建筑沒有倒塌，而近年為這配套而修建的仿古建筑和現代建筑卻倒塌了！
2, 農村有圈梁的房子沒有倒塌，凡是沒有圈梁的房子都倒了，還壓死了很多人。
3.住在有規劃審批制度監控下的房子倒得少，沒有經過安全審批的農民房全塌了。
4. 經過新農村建設改造的房子沒有倒，農民自建的房子全倒了。
以往我們對城鎮規劃設計、建筑設計、建筑施工、監理、材料設備供應等方面在抗震方面的認識及其重要性存在著或多或少的不足，尤其是對村鎮建筑的規劃和管理沒有引起足夠的重視。
建筑從業人員的職業道德和操守的不良也可見一斑。相關的懲罰機制不夠健全、懲罰的力度不夠。
二、災后重建應該注意什么？
地震中的人員傷亡和財產損失不是地震本身造成的，而是地震造成的房屋倒塌和山體滑坡等造成的。因此我們在重建家園時，一要考慮環境問題，二要遵守國家建筑規范，三決不能偷工減料，四要要求施工單位絕對保證施工的安全，五國家相關部門要嚴格執行質量監督程序，建立農村房屋建設管理體制。
應該組織全國優秀的規劃設計師來幫助災區規劃選址。以保證建筑物不要建在斷裂帶上，如果在山區重建，不能建在容易出現滑坡、泥石流或者山體崩塌的地方。
專家認為建筑地段包括：危險地段；抗震不利地段；抗震有利地段。其中抗震有利地段是指所選建設地址比較開闊，地基堅固，土石比較堅固，能夠盡量避開斷層和滑坡的規劃地段。如果一定選擇抗震不利地段規劃建筑物，則必須采取相關的工程措施。容易出現滑坡的地段，堅決不要建設，必須另外選址。
1.由于我國農村建筑的現狀是建房沒有人管，沒有任何人和任何機構管這里的安全，這是我國建筑管理體制的一個空白點，因此建立我國農村安全審批管理體系非常重要和緊迫。災區安全審批管理體系的第一道防線是規劃選址，第二道防線是建筑物的平面設計，第三道防線是建筑結構。在重建及以后的建設管理中這個安全審批管理體系可以為農民提供房屋建設方案，有專人指導建筑物的選址，提供平面設計和結構設計圖紙，審查基礎勘測資料和對工程進行監理，并為農民把握建材質量關！
2.完善國家建筑規范：汶川地震的發生引起人們對建筑質量、建筑物抗震性能以及建筑設計、建筑施工監理的重視；
按照此次房屋倒塌的情況，我們不難看出一些規律：
1）抗震順序：鋼結構的房屋好于鋼混結構的房屋，鋼混結構的房屋好于框架結構的房屋，框架結構的房屋好于現澆樓板磚混結構的房屋，磚混結構的房屋好于預制板房屋。
2）學校房屋倒塌的很多，一是施工質量不保證，二是學校房屋設計的抗震裂度不夠。
3）民房大多是預制板房屋，而且規劃建設地點不好，房子所用鋼筋也不達標。
因此我國的建筑設計強制規范和規劃規范、施工規范、驗收規范、監理規范、建筑材料驗收規范等需要完善如：公共建筑物（如學校）的設計要加強抗震裂度，民房的建設要納入建設管理體系，強調建筑安全保障，實行建筑質量終身負責制，嚴格法規，加大違規懲治力度。
3.我國其他地區的存量房屋，尤其是農民房的加固也必須提到日程上來。新農村建設的力度也需要進一步加強。其他地區的增量房屋的管理參照汶川災區。
三、中國高校建筑工程專業教育體系的重新構建
汶川地震造成四川、甘肅、陜西等省數千億的財產損失，同樣也引發了我們對與建筑行業相關的教育體系的深刻的思考。
1.加強抗震安全教育；嚴格設計、施工、監理都應從對建筑從業者及在校建筑和相關專業的學生加強教育入手，我們現有的教育模式、教學方法都存在著或多或少的漏洞。改進建筑職業技術人才的培養模式對建筑職業技術的教育有著積極而深遠的影響。
2.向有關部門提出建議，要求按照抗震的標準修改國家的強制性建筑規范，在課程教育上讓每個學生都知道建筑規范變更、加強抗震設防標準的重要意義，理解并熟練運用；
3.改革目標
將安全意識貫穿每個專業、每門課程；
4.創新之處
把建筑規范、管理規定作為課程或實訓內容納入教育計劃
將抗災預防知識及災后應急措施和災后問題處理知識納入教育計劃
在設計方面將人員疏散（逃生）方面的系統知識納入教育計劃
將執業道德、執業操守及相關的法律知識納入教育計劃
關鍵詞: 豎縫抗剪抗剪承載力栓釘接合面
中圖分類號：TU37文獻標識碼： A
0 引言
鋼管混凝土邊框剪力墻結構是一種新型鋼-混凝土組合剪力墻，即利用抗剪連接鍵將鋼管混凝土邊框和剪力墻進行可靠連接。接合面連接的好壞是關系結構整體抗震性和穩定性的關鍵問題，目前國內外對該類結構豎縫抗震性能的研究并不多，各國規范對其抗剪強度的計算采用不同的破壞機理。
1 抗剪承載力計算公式
1.1栓釘連接件抗剪承載力計算公式
抗剪連接件的形式很多，一般按照變形能力可分為剛性連接件和柔性連接件兩大類。目前最常用的抗剪連接件是栓釘，對栓釘抗剪連接承載力的計算研究的比較多，但是各國對其計算公式沒有形成統一。
加拿大《鋼結構設計規范》SI6.1-1974規定
≤448Ast
日本規范亦采用式(1)，但規定Ec和fc的適用范圍為500～900 MPa，這是偏于保守。
Eurocode 4規定:當hst/dst≥4(hst和dst分別表示栓釘的高度和直徑)時，有
≤0.64Astfu
其中，Ast表示栓釘桿的橫截面面積，Ec表示混凝土的彈性模量，fck表示混凝土圓柱體抗壓強度標準值(=0.83fcu)，fu為栓釘的極限抗拉強度。
美國鋼筋混凝土房屋建筑規范（ACI318-83）基于摩剪理論給出保守計算公式
其中：Ac為抗剪混凝土面積；K1為系數，普通混凝土K1等于2.81MPa，全輕骨料混凝土K1等于1.41 MPa，輕砂混凝土K1等于1.76 MPa。
中國學者聶建國、沈聚敏、崔玉萍、胡夏閩等人對栓釘抗剪連接件進行了研究并取得一些成果。這些成果為制定我國《鋼結構設計規范》中有關剪力連接件計算的條文提供了依據。
《鋼-混凝土組合結構設計規程》(1997修訂稿)規定，當hst/dst≥4.0時，有
≤0.7Astf
其中，Ast表示栓釘桿的橫截面面積，Ec表示混凝土的彈性模量，fc表示混凝土軸心抗壓強度設計值，f表示栓釘抗拉強度設計值
我國現行的GB50017-2002鋼結構設計規范對鋼-混凝土組合梁設計條文進行了較大改進，其中給出的栓釘承載力公式為:
≤0.7Astfλ
其中，λ為栓釘材料抗拉強度最大值與屈服值之比，f表示栓釘抗拉強度設計值。
本次試驗栓釘的計算荷載采用美國鋼筋混凝土房屋建筑規范（ACI318-83）。
1.2銷鍵抗剪承載力計算公式
接縫處承載力驗算還需包括抗剪銷鍵的焊縫強度驗算和混凝土的局部承壓驗算，焊縫在剪力作用下按純剪切考慮，可按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB50017的規定計算；驗算抗剪銷鍵上混凝土的受壓承載力時，局部承壓混凝土的垂直抗壓強度可取1.5fc。
2 試驗概述
本試驗共設計了5個試件，試件的配置方式是根據栓釘的配鋼率在1%左右進行設計。因此在試件配置時選擇6個栓釘（1.32%）和4個栓釘（0.88%）。試驗中鋼管采用120mm*120mm*4mm的普通Q345級方鋼管； 銷鍵為直徑20mm的螺紋鋼筋加工而成，長100mm，豎向間距225mm，焊接在鋼管壁上；栓釘為ML15標準尺寸，直徑13mm，長80mm，在豎向接合面上的水平間距均為60mm，豎向間距為200mm或250mm。通過栓釘抗拉強度試驗得到栓釘抗拉強度為355.78Mpa。
試件墻體部分采用C30自密實混凝土，經過試配最終確定配合比比值為：0.41:1: 2.54:2.75。鋼管內部混凝土為C50自密實混凝土，其配合比比值為：0.22:1:1.13:1.22。
本次試驗用MTS作動器完成，加載點取在鋼管與混凝土結合部鋼管壁上，管壁上焊接30*120*15mm厚的鋼條，以保證直剪面發生直剪破壞。試驗采用國內外常用的擬靜力加載方案以模擬地震作用，即對試件施加低周反復荷載直至破壞。
3 計算結果分析
本次試驗試件破壞形式全部為混凝土破壞，栓釘未剪斷。本次試驗試驗結果與各國規范計算值的比較見表1。
表1 豎縫抗剪試驗值與各國規范計算值的對比
注：試件編號中“6S2P”是指6個栓釘和2個銷鍵的組合連接方式，SP是指Shear Performance。
通過比較發現各國規范計算值均高于試驗結果，原因有以下幾點：
1）本次試驗的栓釘為直剪破壞，與推出試驗相似，各國規范是對組合梁中栓釘連接件的規定，而國內外的研究都表明，推出試驗得到的栓釘抗剪承載力比組合梁中栓釘的實際抗剪承載力要低。
2）由于栓釘布置較密集，在試驗時出現群釘效應導致每根焊釘承載力比普通單釘承載力要小。
4 抗剪承載力計算
各國的規范中有關于栓釘抗剪承載力的計算公式，但是對栓釘和銷鍵組合抗剪的計算公式未見報道，因此，在研究國內外相關規范基礎上，提出栓釘和銷鍵組合抗剪承載力計算公式：
（1）
式中：
Ast是栓釘的橫截面面積，Ec是混凝土的彈性模量，fck是混凝土圓柱體抗壓強度標準值，l是抗剪銷鍵長度，d為抗剪銷鍵高度，fc是混凝土抗壓設計強度，α為局部承壓有效面積調整系數，建議取0.9。
表2 試件抗剪承載力實測值和計算值
按該計算公式（1）得出各試件的豎向接合面抗剪承載力計算值和實測值見表2，計算值和實測值吻合較好，試件SP-6S和SP-6S2P相對誤差略微偏大原因可能是公式（1）中關于栓釘抗剪承載力計算的理論值偏大造成的。
結論
（1）鋼管混凝土邊框與墻板豎向接合面采用栓釘和銷鍵的組合連接方式能夠保證剪力有效傳遞，且能夠保證接縫的穩定性。
（2）本次試驗試件的破壞形式與推出試驗相似，且試件的實際壓力值均低于各國規范的計算值。
（3）對于采用栓釘和銷鍵組合連接方式的構件，按照公式（1）進行計算，其計算值與實測值吻合良好，可以應用到工程設計中。
參考文獻
[1]落英章. 鋼--混凝土組合梁栓釘剪力連接件的研究[J].湖南：碩士論文，2008.
[2]胡夏閩，劉子彤，趙國藩. 鋼與混凝土組合梁栓釘連接件的設計承載力[M].北京: 建筑工業出版社，2000.
[3]宋國華，王東煒等. 裝配式鋼筋混凝土結構豎縫抗剪承載力研究及國內外規范的比較. 世界地震工程，2005，2（6）：125-128.
IBC2006規范和ASCE7-10規范中，依據30m深度范圍土層等效剪切波速、平均錘擊穿透次數、平均不排水剪切強度，場地類別劃分為A,B,C,D,E,F。中國規范與美國規范的場地類別對比可參考文獻
2地震反應譜加速度參數的場地修正
IBC2006規范和ASCE7—10規范中，地震反應譜加速度分布圖基于B類場地土。對于非一般巖石場地的情況，規范引入了兩個場地系數Fa和Fv，分別對反應譜加速度參數SS和S1進行修正，以考慮不同場地條件上的結構地震反應的差異。經場地修正的最大考慮地震反應譜加速度參數：式中，Fa為短周期場地類別影響系數，地震反應譜加速度相關系數；Fv為長周期場地類別影響系數，地震反應譜烈度相關系數。值得指出的是，這兩個場地調整系數隨場地類別的變化幅度很大，當場地類別由A類變化至E類時，系數Fa可從0.8變化至2.5，系數Fv可從0.8變化至3.5。這事實上是反映了厚軟的土層將放大基巖地震動參數的中、長周期分量，從而導致中長周期段的結構地震反應顯著增大。
3設計反應譜加速度參數
以上的地震加速度參數均對應的是“所考慮的最大地震”，而規范用于進行抗震設計的地震水準（designearthquake），即設防地震水準，則取為“所考慮的最大地震”的2/3。設計反應譜如圖2所示。
險等級
IBC2006規范和ASCE7—10規范中，對于建筑和其他結構基于結構破壞的風險規定了結構的風險等級，如表1所示。風險等級從低到高分為Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ4個等級。
5結構抗震設計等級
IBC2006規范和ASCE7—10規范中，根據風險等級和設計反應譜加速度參數SDS和SD1，指定結構的抗震等級，抗震等級從低到高分為A，B，C，D，E，F6個等級。
6三種分析方法的選擇
ASCE7—10規范中，提供了等效側向力分析法（底部剪力法），振型反應譜分析法和地震反應譜時程分析法,并規定了各種方法的適用范圍。具體來說，ASCE7—10對等效側向力分析法（底部剪力法）的應用有一定限制，不允許用于對結構抗震設計等級為D，E，F的較復雜和較不規則的結構計算分析。規范對振型反應譜分析法和地震反應譜時程分析法的應用則沒有限制。
7等效側向力分析法（底部剪力法）
IBC2006規范和ASCE7—10規范中，重點介紹了等效側向力分析法（底部剪力法）。式中，V為地震基底反力；CS為地震反應系數；W為重力荷載代表值；SDS為0.2s特征周期設計反應譜加速度參數；R為反應修正系數；Ie為重要性系數。地震反應系數CS的取值限值見ASCE7—10第12.8.1.節。
8結構重要性系數
ASCE7—10規范中，根據建筑物風險等級，不同荷載工況對應相應的重要性系數，如表2所示。表2雪荷載、覆冰荷載和地震荷載關于不同建筑物風險級別中，因為它的取值是由獨立構件決定的而不是根據整體建筑和用途確定的。
9重力荷載代表值
重力荷載代表值W，包括恒載及表3荷載。
10結構體系和結構反應修正系數
RIBC2006規范和ASCE7—10規范中，結構體系對應相應的結構構造措施。結構體系和構造措施在《混凝土結構建筑規范》（ACI318）和《鋼結構建筑抗震規定》（ANSI/AISC341）進行了規定。結構反應修正系數R根據不同的結構體系取不同的值。對結構抗震設計采用的彈性水準與延性水準抗震組合，美國規范給予了設計者一定程度的選擇自由。這種選擇的自由體現在，在一定的情況下，它允許設計者采用不同的彈性設計地震力與結構延性水準的組合。在特定的地震水準下，當設計采用不同延性水準的框架時，ASCE7—10規范給出的地震反應修正系數R取值也不同，即進行彈性設計的地震力也不同。設計選用的結構所具有的延性水準越高，則進行彈性設計時的地震力取值就越低。設計者對彈性水準與延性水準抗震組合的選擇自由也是有限的，美國規范仍有一定的傾向性，即更傾向于較低彈性設計地震力與較高結構延性水準的抗震組合，認為這樣的結構有更好的抗震性能。這一傾向具體體現在不同抗震設計類別下結構延性水準的選擇自由上。此外，對于不同的結構抗震體系，因其具有不同的延性水準，地震反應降低系數的取值也有所區別，即彈性設計地震力也不同。這也可以在規范的具體條文中看出?？傊M行結構彈性設計的地震力與結構的延性水準和彈塑性耗能能力總是應該相配套、相適應的，對此有深刻的認識才能理解美國規范的抗震設計方法中設計地震力和系數R的取值以及結構抗震措施的規定。結構反應修正系數R見ASCE7—10第12.2節。
11與抗震等級相關的冗余度系數ρ
所有結構應在兩個垂直方向的地震抗力系統上增加冗余度系數ρ，冗余度系數ρ與結構抗爭等級相關。冗余度系數ρ取值為1.0或1.3，見ASCE7—10第12.3.4節。文獻[8]將ρ定義為結構延性系數。
12地震荷載效應和荷載組合
1）水平地震荷載效應式中，Eh為水平地震荷載效應；ρ為冗余度系數；QE為由水平地震力引起的水平地震荷載效應。2）豎向地震荷載效應式中，EV為豎向地震荷載效應；SDS為0.2s特征周期設計反應譜加速度參數；D為恒載作用效應。3）地震參與的荷載效應組合ASCE7—10第2.3節，強度設計法的荷載組合，包含地震作用效應的組合公式為：當為第一種組合時，E=Eh+EV；當為第二種組合時，E=Eh-EV。4）考慮超強系數的地震荷載效應ASCE7—10規定，對于某些特殊的結構構件，其水平地震荷載效應需考慮超強系數的影響。式中，Emh為考慮超強系數的水平地震荷載效應，Ω0為超強系數。
【關鍵詞】濕陷性黃土；取土方法；壓縮模量
【Abstract】Collapsible loess is widely distributed in our country, and is frequently meet with foundation soil. Its nature is strongly influenced by its structure. Removal method is one of the important factors of disturbance in the structure, improper use can cause the human and economic losses. In this paper, using the engineering example, the drilling and exploration Wells obtained by the two methods of soil compression modulus are compared and found under the different soil depth, drilling compression modulus maximum, minimum and average generally greater than the compression modulus of Wells; Drilling method and exploration method of compression modulus maximum, minimum and average ratio decreases with the increase of the depth, when reaching a certain depth both converge, and the relationship between degree of collapsibility and in depth the distribution agreement.
【Key words】collapsible loess，removal method，compression modulus
中圖分類號： P642.13+1 文獻標識碼： A 文章編號：
0 前言
我國黃土面積約占全國陸地總面積的6.63%,其中濕陷性黃土約占3/4[1]。濕陷性黃土的物理力學性質受其結構的影響較大，影響濕陷性黃土結構的因素很多，也比較復雜。例如：原狀土的取土方法、包裝、運輸、存儲、試樣的制備、以及試驗方法等。其中取土方法是影響濕陷性黃土結構的主要因素之一。深入的研究這些因素對濕陷性黃土物理力學性質的影響及其規律，對正確評價地基土的壓實狀態和實際受力工作狀態下的壓縮變形特性具有重要意義[2]。
土的壓縮模量Es是評價土的壓縮性和計算地形變形的重要指標，是進行地基和建筑物沉降計算時需要確定的一個主要土性參數[3]。本文運用工程實例研究了取土方法對濕陷性黃土壓縮模量的影響。采用鉆孔和探井兩種取土方法，進行了室內壓縮固結試驗，實驗過程中確保土樣的包裝、運輸、存儲、試樣的制備、以及試驗方法等其它條件都相同。對兩種取土方式下不同深度的壓縮模量進行比較，通過大量統計數據研究了壓縮模量隨取土深度的變化規律，分析了不同取土方式對濕陷性黃土壓縮模量的影響，并探討了其工程意義。
1 工程實例
1.1 工程概況
擬建建設場地位于山西省陽曲縣內，距太原市區約20公里。擬建場區在地貌單元上屬黃土臺地，地形起伏較大，東南高西北低，自然地面標高一般為968.00～998.00m。擬建項目為工業廠房和辦公樓，采用獨立基礎，剛架或者框架結構，基礎埋深約2m。
1.2 現場取原狀土樣
現場用鉆孔和探井兩種取土方法取原狀土樣?？刂菩糟@孔以能滿足場地穩定性評價和沉降檢算為原則，且不應少于勘探孔總數的1/3。鉆孔采用XY-100及XY-150型工程鉆機，干法回轉鉆進并采用“壓入法”取土，采用薄壁取土器取土，取土規格φ120×150mm，取土間距1.5～2.0m。探井采取人工開挖，坑壁取土，取土規格φ120×150mm，取土間距1.0m。取土方法按照《濕陷性黃土地區建筑規范》（GB 50025-2004）[4]進行。
鉆孔和探井的布置原則為在擬建場地內均勻的布置，鉆孔和探井取樣點交錯分布，間距為35.0～40.0m，局部按擬建建筑物的寬度進行適當調整，鉆孔和探井的局部布置如圖1所示。鉆孔和探井深度依據建筑物的特征、基礎類型、和地基巖土的性質，按建筑物基底壓力估算的壓縮層深度確定，為15.0～30.0m。
圖1鉆孔和探井的局部布置圖
1.3 室內試驗
壓縮模量Es，是土體在無側向變形下豎向應力與相應的豎向應變之比值，壓縮模量Es常取Es1-2。通過標準固結試驗測定。本文試驗參照《土工試驗方法標準》（GB/T 50123-1999）[5]進行，需要施加各級壓力的壓力等級為12.5kPa、25kPa、50kPa、100kPa、200kPa、（300 kPa）、400 kPa、（600 kPa）。最大試驗壓力如表1。
壓縮模量按下式計算：
式中，—壓縮模量
—試樣初始孔隙比
表1 不同深度下最大試驗壓力
注：（）-括號中的數值代表只在最大試驗壓力為300kPa或600Pa時施加的壓力等級。
2 實驗結果分析
本文通過室內壓縮固結試驗測定了735件鉆孔試樣和889件探井試樣得出，取土深度為0～15m時，本場地的濕陷性程度為無濕陷～濕陷性強烈。并統計出了壓縮模量的平均值、最大值、最小值、變異系數和指標個數。統計數據如表2。其中，和分別表示表示鉆孔試樣和探井試樣的壓縮模量。
表2鉆孔和探井試樣壓縮模量數據統計表
由表2可知：在不同的取土深度下，鉆孔試樣的壓縮模量的最大值、最小值和平均值普遍大于探井試樣的壓縮模量。當取土深度為0～5m時，鉆孔壓縮模量的最大值為22.99MPa，最小值為2.19MPa，平均值為11.31MPa；探井壓縮模量的最大值為10.58MPa，最小值為1.80MPa，平均值為4.69MPa；取土深度為5～10m時，鉆孔壓縮模的最大值為23.57MPa，最小值為2.31MPa，平均值為8.76MPa；探井壓縮模的最大值為17.21MPa，最小值為1.70MPa，平均值為6.23MPa；取土深度為10～15m時，鉆孔壓縮模量的最大值為20.92MPa，最小值為2.63MPa，平均值為8.84MPa；探井壓縮模的最大值為19.05MPa，最小值為2.87MPa，平均值為8.46MPa。
用壓縮模量平均值、最大值和最小值的比值三個量來分析和比較兩種取土方法的壓縮模量隨取土深度的變化特征[2]，計算結果如圖2所示。圖中，橫坐標表示取土深度，縱坐標表示壓縮模量的比值。aver/aver，max/ max，min/min分別表示壓縮模量的平均值，最大值和最小值的比值。
圖2 壓縮模量的比值隨取土深度變化特征
從壓縮模量的比值隨取土深度變化曲線圖可以看出：兩種取土方法得到的壓縮模量的最大值、最小值和平均值的比值總體上隨深度的增加而減小，當深度達到10米以上時，兩種取土方式的壓縮模量趨于一致。具體情況如下：
（1）取土深度為0～5m時，aver/aver的最大值為2.58，最小值為2.25，平均值為2.41；取土深度為5～10m時，aver/aver的最大值為1.52，最小值為1.28，平均值為1.41；取土深度為10～15m時，aver/aver的最大值為1.14，最小值為0.94，平均值為1.05。
（2）取土深度為0～5m時，max/max的最大值為2.28，最小值為1.96，平均值為2.12；取土深度為5～10m時，max/max的最大值為1.77，最小值為1.13，平均值為1.41；取土深度為10～15m時，max/max的最大值為1.20，最小值為0.97，平均值為1.07。
（3）取土深度為0～5m時，min/min的最大值為3.74，最小值為1.10，平均值為2.81；取土深度為5～10m時，min/min的最大值為1.43，最小值為0.81，平均值為1.11；取土深度為10～15m時，min/min的最大值為0.96，最小值為0.68，平均值為0.87。
3 結論
綜上可知，當取土深度為0～5m時，濕陷性程度為輕微～強烈，/的平均值為2.41；當取土深度為5～10m時，/的平均值為1.41；當取土深度為10～15m時，/的平均值為1.05。
本文以山西省陽曲縣的工程實例為研究對象，得出了取樣方法隨濕陷性黃土濕陷程度的變化對壓縮模量的影響，為以后使用鉆孔取土的相似工程提供參考。
【參考文獻】
[1]王小軍.黃土地區高速鐵路建設中的重大工程地質問題研究(以鄭西客運專線為例):蘭州大學碩士學位論文,蘭州:蘭州大學,2008.
[2]邢玉東.遼寧西部濕陷性黃土特性與處治技術研究:東北大學博士論文[D],沈陽:東北大學,2008.
[3]譚俊,李巨龍等.土的壓縮模量的計算及其工程意義的淺析.西部探礦工程,2009,4：9-11.
[論文關鍵詞]采光權侵害 衡量標準 救濟賠償
一、采光權侵害的性質
采光權侵害，是指相鄰一方在建造房屋或其他工作物時，應當與相鄰他方保持適當的距離或限制適當的高度，不得侵害相鄰他方的房屋或其他工作物的采光，否則將構成相鄰一方對于相鄰他方的采光權侵害。構成侵害的相鄰他方可以請求排除妨礙或給予補償，造成損害的，可以請求損害賠償。
關于采光權的性質目前存在著消極侵害說與積極侵害說、物權請求權說與侵權行為說。筆者更支持通說，即積極侵害說。物權請求權說主張只有在物權等絕對權被侵害的場合受害人才有權請求排除妨害，不能完整保護采光權。侵權行為說更為注重損害行為社會經濟利益衡量，通常又具有“袒護加害者”之傾向。積極侵害說體現了采光權中的基本人權要素，也更傾向于保障人權。依照積極侵害說，采光權受到侵害，并不意味著可以產生一項獨立的請求權，而只是意味著法律允許受害人可以要求加害人停比侵害、排除妨礙、賠償損失，而受害人提出請求的根據乃是其物權受到侵害，其享有和可以行使的請求權是物權請求權和基于侵權行為的請求權。
采光權侵害的構成應具備四個基本要件：（1）構成采光相鄰關系的主體是相鄰不動產的所有人或使用人。（2）侵害行為，即侵害者濫用其基于所有、占有的權利而實施的行為。（ 3）被侵害的采光權是公民基于占有、使用場所而擁有的正當權利，即失去此采光權就無法正常生產、生活。（4）侵害結果，須有采光受到影響的事實。侵害結果可以是身心傷害、財產損失，在判定被侵害方的身心所受的損害是否超過近鄰者通常應忍受的義務范圍時，一般僅考慮被害者作為正常人的個人感受之本身利益。在采光權侵害的構成要件中，要明確加害方的責任，采光侵害只要超過了忍受限度，無論加害方主觀上有無過錯，都應承擔民事責任。
二、構成侵害的衡量標準
（一）理論標準
1.權利濫用論。采光權是基于相鄰關系而產生的權利。如果一方濫用權利，對他人的權利造成侵害，則應對其濫用權利的行為負責，賠償對他人侵害造成的損失。
2.容忍限度論。即對違法性的判斷是根據“忍受限度論”，采取對加害人、受害人、以及地域性因素等進行比較衡量，只有在該損害超出了一般人通常應該忍受的限度時，才認為該妨害行為具有違法性。這一方面我們可以參考日本的認定因素：日本判斷忍受限度的要素包括（1）妨害者的惡意；（2）妨害行為的社會評價；（3）地域性；（4）境界關系的實情；（5）有關基準的遵守；（6）妨害行為的形態、程度；（7）損害回避的可能性等。
（二）法律標準
1.法律規定方面?！段餀喾ā返?9條、《民法通則》第83條雖有所規定，但未能明確采光權侵害的法定構成要件及采光權侵害賠償的范圍和標準。原則性的規定既不全面，也不具有可操作性?！冻鞘幸巹澐ā返?0條對此也進行了規定，但其是從行政管理的角度出發，且法律條文本身并沒有體現關于采光權侵害的內容，也沒有規范采光權侵害達到何種程度即可由行政機關進行制止和糾正、行政機關是否參與該糾紛的裁決、賠償程序和標準。
2.法規及部門規章方面。建設部《提高住宅設計質量和加強住宅設計管理的若干意見》第7條規定“住宅設計應重視室內外環境，滿足住宅對采光、日照、隔聲以及熱工、衛生等方面的要求，提高居住的舒適度?！按艘庖娨彩菍Σ晒庾鞒隽恕皾M足要求”的原則性規定，但同樣沒有規定具體規范”。
（三）技術標準
1.《中華人民共和國國家標準住宅建筑規范GB50386一2005》第4條規定住宅間距，應以滿足日照要求為基礎，綜合考慮采光、通風、消防、防災等要求確定，并列出參考性表格。此外也規定了老年人住宅和舊區改建的問題。第7條規定了住宅應充分利用外部環境提供的日照條件，每套住宅至少應有一個居住空間能獲得冬季日照。該規范充分確認了日照和采光對于住宅建筑物的重要意義，并結合我國不同氣候狀況和城市規模的實際情況區分了不同地區的日照標準。但在實踐中，很多以舊區改建項目為名的建設實際上就是全部拆遷新建，這樣的規定使不斷追逐最大經濟效益的動機不純的開發者有機可乘，為了建設更多的住宅而不顧居住質量地盡可能縮小建筑間。
2.《中華人民共和國國家標準城市居住區規劃設計規范GB50180一93（修改本）》第5條規范雖然規定了住宅正面間距采用日照間距系數控制或間距折減系數換算方法，但僅適用于無其它日照遮擋的平行布置條式住宅間，顯然不能滿足現有布局和規格的建筑物之采光權限制和保護的要求。
三、救濟賠償問題
（一）賠償標準
目前對采光權侵害的賠償標準主要有兩種計算方法：
1.以《住宅建筑規范》規定的標準，即大城市住宅日照標準為大寒日≥2 小時、冬至日≥1 小時為基點，確定一個數額較大的賠償單位（元/分鐘/平方米）和一個數額較低補償單位。賠償和補償數額相加為賠償總額，具體計算公式：低于國家標準的時間差（分鐘）×居室及明廳的面積（平方米）×賠償單位（元/分鐘/平方米） +超過國家標準的時間差（分鐘）×居室及明廳的面積（平方米）×賠償單位（元/分鐘/平方米）。
2.按時間段確定賠償單位。以《住宅建筑規范》規定的標準，即大城市住宅日照標準為大寒日 2≥小時、冬至日1 ≥ 小時為基點，將低于國家標準的兩小時劃分不同時間段，確定不同時間段的賠償單位，低于國家標準時間段的賠償單位大于高于國家標準時間段的賠償單位。高于國家標準的可作一次性等額補償。具體計算公式如下：某一時間段的賠償單位（元/平方米）×居室及明廳的面積（平方米）。
（二）賠償內容的爭議問題
采光權侵害的實際上是一種多種侵權的綜合，賠償內容也應當綜合判定。以房屋價值受損賠償為例，由于房屋的價值包含了采光財產性權利，遮光勢必造成房屋的貶值；而房屋系居民重要的高價值不動產，不動產的不可移動性，決定了遮光事實將伴其終生；此外，采光度會影響居民的身心健康，遮光會導致情緒上的壓抑，影響其學習、生活，并會相應增加其他費用的支出。因此，如果僅依照前述技術標準予以賠償，賠償數額過低，賠償不到位難服民心，也不能真正達到公平正義的法制理念、因此，筆者認為應當將受采光權侵害影響到的房屋價值減損部分列入賠償范圍。
（三）救濟問題
1.民事法律救濟方式主要有：①停止侵害，是指要求正在進行的采光權侵害行為停止，對于己經終止和尚未實施的侵害行為不能適用。采光權權利人應對義務人的采光權侵害行為正在進中的事實承擔舉證責任。②排除妨礙，是指排除對于對權利人的采光權構成妨害的狀態，這種狀態既包括已經造成損害后果的現實妨礙，也包括可能造成妨礙的現實威脅。權利人承擔采光權侵害行為對權利人的合法權益構成現實妨礙或存在妨礙威脅的舉證責任。③賠償損失，是指義務人通過支付一定數額金錢的方式對受害人的損害予以救濟的責任方式，即通過上文所述各標準，綜合考慮各因素確定賠償范圍及金額。
2.從行政法角度而言，受害方如果認為自身的采光權己經受到了超過一般容忍義務限度的侵害，且認為該侵害結果是由于規劃行政主管機關核發給建設方或者侵權人建設工程規劃許可證造成的，利害關系人直接可根據《行政復議法》第12條的規定提起復議，要求其對建設工程規劃許可證的合理性以及合法性進行審查，通過行政處罰解決侵害行為，如果對于行政復議機關所作的復議決定不服的，可以向人民法院提起行政訴訟。受害方也可以不通過行政復議，直接向人民法院提起行政訴訟，請求撤銷具體行政行為、賠償損失。
3.訴訟時效問題。雖然作為權利，不能無限期地保護其訴訟時效，但是，（1）妨礙的事實狀態持續存在，不存在證據滅失、難以查證的情況；（2）相鄰關系崇尚鄰里和睦，若將相鄰方的禮讓視為放棄權利，不利于維系鄰里相處；（3）相鄰關系中的請求權是基于所有權或使用權的權利，權利人應可以主張權利，無須借助時效制度督促當事人行使權利；（4）相鄰關系雖不是獨立的物權，但屬于物權的范疇，依民法理論，物權請求權中的停止侵害、排除妨礙請求權和消除危險請求權不適用訴訟時效。因此，筆者認為，采光權訴訟不應適用訴訟時效。
4.行政審批相關問題。雖然建設項目獲得行政審批通過可能是有關部門兼顧總體利益得出的結果，經過行政審批后的項目也更具有正式性、合法性、可靠性。但是，首先，我國行政審批中存在很多程序不規范、缺乏時候監督等問題，獲批項目依法承擔責任更為符合我國國情。其次，采光權是法律所明確保護的權利任何單位和個人不得侵犯。再者，建筑物獲得審批是具體行政行為。不應將行政行為抵銷民事上的責任。因此，筆者認為，獲得批準的建筑，如果侵犯了他人采光權，也應當承擔責任。
論文摘要：鋼筋混凝土的建筑物出現裂縫較為普遍。許多鋼筋混凝土結構的破壞都是從裂縫開始的，必須十分重視裂縫的成因、預防和處理，尤其是要避免和控制有害貫穿性裂縫的出現。本文分析了鋼筋混凝土建筑物裂縫成因并提出了從設計、施工兩個方面做好鋼筋混凝土建筑物裂縫的控制，對于鋼筋混凝土建筑物裂縫的預防和控制具有一定的借鑒意義。
0 引言
鋼筋混凝土的建筑物出現裂縫較為普遍。許多鋼筋混凝土結構的破壞都是從裂縫開始的，必須十分重視裂縫的成因、預防和處理，尤其是要避免和控制有害貫穿性裂縫的出現，以確保建筑物的安全性、適用性、耐久性，最大程度地保證人們的生命和財產安全。
1 鋼筋混凝土建筑物裂縫原因分析
造成鋼筋混凝土建筑物開裂、滲水的原因較為復雜，涉及的因素頗多，大致可分為三類：溫差過大引起的溫度裂縫；荷載過大引起的變形裂縫；混凝土干縮引起的變形裂縫。
1.1 溫度裂縫 溫度裂縫一般是由于大氣溫度變化、周圍環境溫度太高或者大體積混凝土施工時產生的水化熱等因素造成。有關研究表明，當混凝土內外溫差10℃時，冷縮值為0.01%，如果混凝土內外溫差20℃～30℃時，其冷縮值為0.02%～0.03%，而混凝土的極限拉伸值只有0.01%～0.02%，所以當其大于混凝土極限拉伸值時混凝土就開裂。
1.2 荷載裂縫 荷載裂縫是建筑物在荷載作用下變形過大而產生的裂縫。一般多出現在構件的受拉區域、受剪區域或者振動嚴重等部位。產生的主要原因是結構設計不合理、施工方法錯誤、承載能力不足、地基沉降不均勻等。
1.3 干縮裂縫 干縮裂縫一般是由于材料缺陷引起的。研究表明，水泥加水后變成水泥硬化體，絕對體積減小，毛細孔縫中水溢出產生毛細壓力，使得混凝土產生毛細收縮，由此引起水泥砂漿的干縮值為0.1%～0.2%，混凝土的干縮值為0.04%～0.06%，而混凝土的極限拉伸值只有0.01%～0.02%，所以當其大于混凝土的極限拉伸值由此產生混凝土裂縫。
2 鋼筋混凝土建筑物裂縫的防治措施
從微觀方面分析，混凝土有裂縫是絕對的，沒有裂縫是相對的。所以混凝土建筑物裂縫的防治，就是為了將其對建筑物的危害程度控制在允許范圍內。為此，在實際工程中應從設計和施工兩方面著手預防和控制混凝土建筑物裂縫。
2.1 設計方面
2.1.1 減少地基的不均勻沉降 基礎設計方面可以采取調整基礎的埋置深度、地基計算強度、墊層厚度等方法來控制地基的不均勻變形。同一軟弱土地基上，應盡量采用同一種類型的基礎，否則容易造成沉降量大小不均勻，從而產生危害性裂縫。
2.1.2 合理設置結構縫 設置結構縫的位置和縫寬的選定要適當，構造要合理?？梢园焉炜s縫、沉降縫和抗震縫合并設置。按照設計規范要求設置伸縮縫，但應考慮高溫、冬期、長期暴露在大氣中的建筑物，承受反復的溫差，驟冷驟熱，反復的干濕作用，結構內部不斷產生裂縫和裂縫擴展等因素。當結構體型突變或者設置的伸縮縫間距偏大，超出規范要求時應采取有效的防開裂措施，如增大配筋率、通長配筋、設置后澆帶、改善混凝土級配等。
2.1.3 避免應力集中，合理增配構造鋼筋提高抗裂能力 盡量避免結構斷面突變產生應力集中，在易產生應力集中的薄弱環節采取加強措施，適當增加附加筋，以增強其抗裂能力。設計人員應重視構造鋼筋的配置，選擇構造鋼筋的直徑和數量要適宜。從設計上說，構造鋼筋很重要，結構設計經常忽略結構約束性質，從而產生構造性裂縫。所以，配筋不但要滿足結構承載的要求，而且還要滿足混凝土正常使用的要求，合理增配構造鋼筋有利于提高抗裂能力。
2.1.4 加大保護層厚度 適當加大保護層厚度，可以提高保護層的質量以及密實性，降低其滲透性，予以阻止或者延緩混凝土的碳化速度，提高劈裂強度。地下結構保護層厚，要加鋼絲網；樓板要布設設備管，也要適當增加樓板厚度。
2.1.5 加設次梁減少裂縫 在現代設計中，現澆板的寬度越來越大，長度越來越長，而樓板的厚度卻不能太大，如果在板下面的適當部位增加次梁，就可以增加板的剛度，減少板的撓曲變形，從而達到不出現危害性裂縫的目的。沒有條件設置次梁時，可以在易裂的邊緣部位設置暗梁，提高該部位的配筋率，從而提高混凝土的極限拉伸，有效地防止裂縫的產生。
2.2 施工方面
2.2.1 嚴格控制混凝土原材料質量 盡量采用粒徑級配良好的石子及中、粗砂，以減少混凝土的用水量，使混凝土的收縮和泌水隨之減少，同時應控制含泥量不能超過規范要求。水泥宜選擇低水化熱、低收縮質量穩定的普通硅酸鹽水泥。外加劑和摻合料必須性能可靠，有利于降低混凝土凝固過程的水化熱。
2.2.2 使混凝土配合比有利于減少和避免裂縫 配合比中，在滿足配合比規范和混凝土技術指標前提下，宜適當減少水泥用量和用水量，降低水灰比，提高和易性。對泵送混凝土，不能單純用增加單位用水量的方法，來滿足泵送混凝土的可泵性要求。這樣不僅多用水泥，增加混凝土的收縮，而且還會使水化熱升高，易引起裂縫。為此，在施工中可滲入適量的粉煤灰或減水劑（如木質磺酸鈣、MF等），以進一步改善混凝土的特性。
2.2.3 合理設置后澆帶 對于大型混凝土建筑物，合理的設置后澆帶有利于控制施工期的溫差與收縮應力，減少裂縫。后澆帶設置時，要遵循“數量適當，位置合理”的原則。后澆帶一般間距為30~50m，并應貫穿整個底板斷面。后澆帶內填筑的混凝土應用微膨脹水泥或無收縮水泥，混凝土強度應比原結構強度提高一級。
2.2.4 控制入模坍落度，做好澆筑振搗工作 在滿足混凝土運輸和布放要求前提下，要盡可能減小入模坍落度?；炷寥肽：?，要及時振搗，并做到不漏振，不過振。對重點部位可在混凝土振搗界限以前給予二次振搗，再次排除因泌水在粗集料，水平鋼筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土的握裹力，并在混凝土初凝后、終凝前進行混凝土表面多次抹壓，防止因混凝土的表面收縮而出現的細微裂縫，增加混凝土密實度。提高混凝土抗壓強度和抗裂強度。
2.2.5 避免混凝土結構內外溫差過大 首先，降低混凝土的入模溫度，且不應大于25℃，使混凝土凝固時，其內部在較低的溫度起升點升溫，從而避免混凝土內部溫度過高。其次，采取延長拆模時間和外保溫等措施，使內外溫差控制在一定范圍之內，降低水化熱降溫引起的拉應力，減少溫度裂縫。
2.2.6 加強混凝土養護 在每次混凝土澆筑完畢后，應及時按溫控技術措施的要求進行保溫養護。不同施工季節應選擇不同的混凝土養護方法。夏季施工時，要采用草簾覆蓋、蓄水、灑水、噴水等溫降方法進行養護；正常氣溫時，可噴刷養生液養護；冬季施工時，可使用保溫材料來提高混凝土的表面溫度，也可用薄膜養生液、塑料薄膜等封閉料對混凝土保溫、保濕，在寒冷季節可搭設擋風保溫棚?；炷恋酿B護時間根據水泥的品種確定，一般來講，普通水泥的養護時間為14d，礦渣水泥、粉煤灰粉水泥、火山灰水泥及摻加摻和料后的混凝土的養護時間為21d。
3 結束語
綜上所述，在充分了解混凝土裂縫產生的種種原因基礎上，適當采取科學、合理、切實有效的防治措施，把混凝土裂縫控制在建筑規范容許的范圍內。實踐證明，只有從原材料、設計、施工等方面加強質量控制，才能最大限度的預防和控制混凝土裂縫的產生，才能保證建筑物混凝土結構安全、適用、可靠和耐久的要求，才能保障人們的生命和財產安全。
參考文獻
