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（K74+108～K74+308）
河北建設集團股份有限公司
G539澄海萊美段路面改造工程項目經(jīng)理部
2020年05月13日
一、編制依據(jù)
1、業(yè)主提供的《國道539線澄海萊美路段路面改造工程一階段施工圖設計》圖紙；
2、本工程施工組織設計及共振化碎石施工方案；
3、《公路瀝青路面施工技術規(guī)范》（JTGF40—2004）
4、《公路路基施工技術規(guī)范》（JTGF10-2006 ）
5、《公路工程質(zhì)量檢驗評定標準》（JTGF80/1-2017）
6、《公路水泥混凝土路面再生利用技術細則》（JTG/T F31-2014）
7、《公路養(yǎng)護安全作業(yè)規(guī)程》（JTG H30-2015）
8、其它相關規(guī)范及標準
二、工程概況
國道539線澄海萊美段路面改造工程及配套項目，起于現(xiàn)狀萊美路與國道324線平交口，沿南排渠北側(cè)自西向東走向，途經(jīng)上埭、美埭、港口、白沙、下水、頭分至南堤 ，再沿海堤達萊美島，終于萊蕪渡口，全長為12.129km。項目路線國道539線K66+479～K76+870.467采用一級公路兼城市道路標準，雙向四車道，設計速度60km/h； K0+000~K1+727.694（交界點至終點萊蕪渡口）采用二級公路兼城市道路標準，雙向四車道，設計速度60km/h。
本項目主要內(nèi)容：原路面病害處理（更換破損水泥砼板），舊路砼碎化利用，新建路基、路面排水系統(tǒng)，原橋加固改造、涵洞清淤，鋪設瀝青砼路面，人行步道鋪設，完善交通工程及沿線設施（照明）， 路樹補植綠化，包括增加的環(huán)保品質(zhì)（迎亞青會）提升工程。工期要求：12個月，缺陷責任期2年。質(zhì)量要求：合格。安全要求：安全無事故。
為合理充分再生利用公路水泥混凝土路面，節(jié)約資源，減少成本，原設計采取舊砼路面共振化碎石施工工藝，其里程為K74+108～K76+825，總面程約6萬m2。
三、道路結構設計
本段為一級公路設計，主線分三車道采用“碎石化”方式改造。試驗段右幅路面寬為11.75m，1車道寬4m（除中分帶0.5m），2車道寬3.5m，3車道（即硬路肩）寬3.75m。主線車道瀝青面層采用三層結構，上面層為4cmS細粒式SBS改性瀝青混凝土（GAC-13C）；中面層為6cm中粒式SBS改性瀝青混凝土（GAC-20C型）；下層為8-23cm瀝青碎石ATB-25基層，局部填厚大于33cm的用5%水泥穩(wěn)定碎石基層施工。
碎石化改造路面結構層如下圖。
四、現(xiàn)場施工條件
本萊美路段是汕頭東部經(jīng)濟帶及澄海區(qū)東西向重要的運輸通道，連接南澳、汕頭及澄海市區(qū)，在路網(wǎng)中的地位非常重要。
沿線道路交叉口多，北側(cè)鄰接商鋪、廠房，民居密布，南側(cè)鄰河，同時路面施工期間必須保證車輛正常通行，因此交通管制壓力巨大。
五、試驗段位置確定
舊水泥混凝土路面破碎質(zhì)量主要受破碎機械自身參數(shù)設置、破碎順序、破碎施工方向以及不同基層強度、剛度條件對破碎機械調(diào)整要求等的影響，這些因素均對舊水泥混凝土路面的破碎程度、粒徑大小排列、形成的破碎面方向、破碎深度等產(chǎn)生影響。因此，在正式的大規(guī)模破碎化施工前有必要進行試破碎，即設置試驗段，通過試驗段的試破碎進行破碎機械參數(shù)的調(diào)試和施工組織措施，以達到規(guī)定的粒徑和強度要求。
在路面共振碎石化施工正式開始前，應根據(jù)路況，在有代表性的路段選擇一段200m長、半幅路面為試驗段。
本工程選取試驗段在K74+108～K74+308段右幅200m，實際共振面積約2290m2。
試驗段具置見下圖。
六、施工過程
1、封道時間
為進行試驗段混凝土路面共振碎石化工作，經(jīng)交通管理部門同意，我部于2020年5月1日對試驗段進行了封道。試驗路段共振時間段安排為2020年5月8日至2020年5月14日，工期7天。
2、混凝土路面共振碎石化
第一次共振時間2020年5月9日8:30開始進行共振碎石化工作，至16:30完成試驗段共振碎石化工作。
5月10日上午和5月11上午采用鋼輪壓路機對路面進行第一批次的碾壓（未上石屑）。
3、試驗檢測
5月11日下午對試驗段進行了彎沉檢測和檢查坑開挖檢測碎石層粒徑。
4、天氣
5月10日中午第一次共振施工及試驗檢測期間，天氣出現(xiàn)降雨現(xiàn)象。
5、第二次碾壓及檢測
5月12日下午和5月13日上午，機械攤鋪石屑（粉），人工整平，壓路機第二批次進行碾壓作業(yè)；5月13日下午3：00，重新檢測彎沉值。
七、主要機械設備選用
1、設備介紹
本試驗段采用國產(chǎn)的JsL600共振破碎機，其主要技術參數(shù)：
整機功率：600hp，工作頻率：45HZ，工作振幅：10~20mm，破碎頭寬度：220~280mm，工作效率：400m2/h，最大破碎板厚：30cm，破碎時最大浮動距離：100mm，最大爬坡能力：20%，整機整備質(zhì)量：30000kg，整機外型尺寸（長×寬×高）： 7000×2600×2550mm。
本機可輕而易舉地一次性破碎厚度達300㎜的水泥板塊，破碎厚度隨水泥板塊厚度而調(diào)節(jié)，錘頭振動頻率可調(diào)節(jié)，破碎粒徑主要分布在5～20㎝左右，并滿足上小下大、碎塊相互嵌鎖、紋理傾斜等工程要求，施工振動沖擊小，效率高。
2、主要施工參數(shù)控制
頻率：42～46Hz，振幅10～20mm，激振力 8～10kN，施工速度 3.2～6.5km/h， 碎石化效率 650～1200m2/h。
3、其他設備儀器：
20T鋼輪振動壓路機1臺、8T灑水車1部、BZZ-100汽車1輛、3方裝載機1部、5.4m貝克曼梁彎沉儀1套。
八、人員配置
混凝土路面共振班組人員配置16人：組長1人，技術人員2人，測量2人、質(zhì)檢試驗2人、安全員1人、機修工2人，司機2人，普工4人。
九、施工工藝
1、水泥混凝土路面碎石化施工流程如下：
設置排水設施不穩(wěn)定特殊路段挖補處理設置測量控制點試驗確定施工參數(shù)共振碎石化施工清除表面大塊石鋪石屑整平碾壓成型技術指標檢測
2、工程共振破碎之前，參建各方對試驗段位置進行了詳細調(diào)查，對于破損嚴重的板塊進行了更換，該段板塊更換在5月8日前已完成。
3、共振施工
在試驗段開始時，共振破碎機的振動頻率為45Hz，振幅為20mm，目測破碎效果，并逐級適當調(diào)整，當碎石化后的路表呈鱗片狀時，碎石層粉塵（小于0.075mm）含量不大于7%。破碎層在0～5cm以內(nèi)時級配控制在級配碎（礫）范圍以內(nèi)，破碎層在5～20cm以內(nèi)時級配接近級配碎（礫）石。
施工時，先破碎路面兩側(cè)的行車道，然后破碎中部的行車道，即破碎的順序為由兩側(cè)向中間逐步進行。
兩幅破碎一般要保證20cm左右的搭接破碎寬度。
機械施工過程中靈活調(diào)整速度、頻率等，盡量達到破碎均勻。
測量定位，每10m一個橫斷面，測量碎石化前后路面的沉陷量，該部分工程量需要在后續(xù)上瀝青結構層施工時予以考慮。
十、路面壓實
壓實的作用主要是將破碎的路面的扁平顆粒進一步的破碎，同時穩(wěn)固下層塊料，為新鋪筑的水穩(wěn)及瀝青面層提供一個平整的表面。
1、碾壓順序
碎石化層碾壓按初壓、復壓、終壓三個階段進行，采用鋼輪振動壓路機。直線和不設超高的平曲線段，由兩側(cè)路肩開始向路中心碾壓；設超高的平曲線段，由內(nèi)側(cè)路肩向外側(cè)路肩進行碾壓。
2、機械選型與配套
自重20t鋼輪振動壓路機1臺；另可配置1臺8t灑水車。
3、碾壓方案組合
初壓：靜壓2-3遍、復壓：振動碾壓3-4遍、終壓：靜壓2遍。
4、振動壓路機碾壓相鄰碾壓帶應重疊寬度200mm，折回時應停止振動。
5、對路面邊緣、加寬等大型壓路機難于碾壓的部位，宜采用自重1t的小型振動壓路機補充碾壓。
6、上面層必須灑水達最佳含水量±2%才能碾壓，一般采用平壓1次——振壓2-3次——平壓1-2次為宜。
十一、技術指標檢測
1、設計要求
①粒徑
碎石化層破碎后粒徑宜符合以下要求：表面層0～3cm以內(nèi)小于3cm，3～1/2厚度部分3～7.5cm，1/2厚度以下部分7.5～23cm；含有鋼筋的舊水泥混凝土碎石化層，鋼筋以上部分碎塊粒徑7.5cm以內(nèi)，鋼筋以下部分碎塊粒徑在23cm以內(nèi)；碎石化層小于0.075mm含量不大于7%。
②級配
碎石化層0～10cm以內(nèi)級配宜在級配碎（礫）石范圍以內(nèi)；0～18cm以內(nèi)的碎石化層級配宜接近級配碎（礫）石。
③回彈模量
碎石化層模量（靜態(tài)）應大于500Mpa，但宜小于1500 Mpa。以L0=9308*E0-0.938
設計彎沉值應不大于27.4、不小于9.8（1/100mm）。
2、《公路水泥混凝土路面再生利用技術細則》（JTG/TF31-2014）
共振碎石化施工質(zhì)量檢驗標準
檢查內(nèi)容標準合格率檢查方法和頻率
頂面最大粒徑/cm≤575%卡（直）尺，不小于每車道2處/公里
上部最大粒徑/cm≤1075%
下部最大粒徑/cm≤1875%
回彈彎沉值/0.01mm84.6全段，每20m一點，每一評定段不少于20點
頂面當量回彈模量/MPa150-230參考基層為二灰土、≦抗壓30MPa
注：破碎粒徑應滿足質(zhì)量檢驗標準，但不宜過碎。
十二、試驗路段數(shù)據(jù)總結
在2020年5月13日已完成200m試驗段路面共振碎石化，得出試驗數(shù)據(jù)。
1、料徑篩分
①K74+180第2車道中部檢查坑（1.2m*1.2m*板厚23cm）：
人工挖至板厚12cm處，實測坑體總質(zhì)量為408Kg，因下部大塊砼，難于挖除，估查為15cm料徑以上。頂層3cm，得103Kg，其中通過3cm的篩重為86Kg，未通過的17Kg（最大粒徑達5cm），通過率83.5%；上部3-12cm，得305Kg，其中通過7.5cm的篩重為265Kg，未通過的40Kg（最大粒徑達12cm），通過率86.9%。
②K74+134第3車道邊緣檢查坑，0.5*0.5m，挖至坑底見黃色土質(zhì)基層，破碎粒徑較小，未見大于18cm以上的砼塊。
由此得知，粒徑未能達到設計要求，但與JTG/TF31-2014較接近。
2、彎沉值檢測
①2020年5月11日第一次檢測（未撒石粉前碾壓后）：三車道共測38個點，彎沉平均值110.5，標準差31.9，彎沉代表值為174.3。
②2020年5月13日第二次檢測（撒石粉后并重新碾壓后）：共測46個點，彎沉平均值105.0，標準差19.3，彎沉代表值為143.5。
以此得知，碎石化后的路面加石屑整平后加強碾壓遍數(shù)可減少適當彎沉值，減少30.8，從而提高路面的強度，但路面的整體強度依然無法滿足設計的要求。
3、路面高程：碎石化施工后，經(jīng)測量整體路段標高均有下沉2-3cm，局部邊緣處因受共振嵌鎖和碾壓推擠反而從擁起變化，高度在3cm左右。
十三、結論與建議
根據(jù)實際檢測數(shù)據(jù)，彎沉偏大，均大于設計27.4的要求，就算參考《公路水泥混凝土路面再生利用技術細則》（JTG/TF31-2014）相應頂面當量回彈模量150MPa即彎沉為84.6的要求，也無法達到。
關鍵詞：砼 配合比 外加劑
1、引言
混凝土的耐久性是混凝土抵抗氣候變化、化學侵蝕、磨損或任何其它破壞過程的能力，當在暴露的環(huán)境中，能耐久的混凝土應保持其形態(tài)、質(zhì)量和使用功能。混凝土的耐久性研究內(nèi)容包括:鋼筋銹蝕、化學腐蝕、凍融破壞、堿集料破壞。混凝土的抗凍性作為混凝土耐久性的一個重要內(nèi)容。
2、混凝土受凍害損傷主要有以下幾個方面的原因
新拌混凝土的強度低、空隙率高、含水多，極易發(fā)生凍脹破壞。凍脹破壞的外觀特征是材料體內(nèi)出現(xiàn)若干的冰夾層，彼此平行而垂直于熱流方向。
(1)當外界溫度到0℃以下，砼內(nèi)毛細孔的自由水份開始結冰，體積微脹；
(2)結構構件的凍結由砼表面開始逐漸向內(nèi)部延伸，由于結冰而膨脹，將內(nèi)部未結冰的水分封閉并沿毛細孔通道壓向內(nèi)部；
(3)隨著凍結的發(fā)展，結冰體積越來越大，內(nèi)部未凍冰水壓力越高，當壓力超過砼的抗拉強度時，就會把毛細孔脹破，產(chǎn)生裂紋；
(4)水在一定得壓力下，裂紋繼續(xù)擴大或產(chǎn)生新的裂紋，導致砼內(nèi)部機構破壞；
骨料作為一個組分，冰凍膨脹同樣會成為導致混凝土破裂的應力來源；為了保證混凝土完好，必須要求骨料和水泥凈漿兩者都不破壞。由于引氣混凝土的廣泛使用，水泥凈漿的抗凍性較易保證；從這個意義上來說，骨料抗凍性更具有突出意義。
3、混凝土的冬季施工注意事項
在實際施工中要根據(jù)施工中的氣溫情況，建筑物的結構狀況，工期的緊迫程度，水泥的品種，外加劑的性能，保溫條件等來選擇合理的施工方法：
(1)當工程所在地的晝夜平均氣溫（最高和最低溫度的平均值或當?shù)貢r間6點、14點、21點室外溫度平均值）低于5℃，最低氣溫低于-1℃，必須按照冬季施工規(guī)范處理混凝土；
(2)混凝土拌制在滿足施工的條件下，進場砂石料必須采取覆蓋保溫，保證原材料不因氣溫降低而發(fā)生團塊、結冰現(xiàn)象。宜選用較小的水灰比和較低坍落度，混凝土拌制可采用摻防凍劑法。砼攪拌時間比常溫施工延長50%；
(3)混凝土澆筑前模板及鋼筋上不得有冰雪和污垢，特別在新老砼交接處的冰雪和垃圾。盡量選擇中午的時間段澆筑，密切關注天氣預報，遇有大風和雨雪天氣時不得澆筑。采用邊澆筑邊覆蓋的方法，完成一段包裹一段，篷布與混凝土面間必須留有足夠的空間，保證人員能夠進入收面、壓光、刷毛。混凝土必須采用機械振搗并分層澆筑，分層厚度不得小于20cm,混凝土澆筑成型后用塑料薄膜或稻草覆蓋保溫；
(4)如果現(xiàn)場砼坍落度不符合要求，可在技術人員的指導下通過摻外加劑的方法進行調(diào)整，嚴禁在砼內(nèi)直接加水；
(5)砼在拌合過程中必須嚴格監(jiān)測水溫、砼出機溫度、室外溫度，并安排專人將記錄；
關鍵詞：珠光砂混凝土 施工技術 基礎 隔冷層 配合比
中圖分類號：TB6 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2013）03（a）-0-01
1 工程概述
根據(jù)所查資料，很多冷塔基礎變形及破壞實例的直接原因中，最常發(fā)生事故的原因是珠光砂混凝土的施工質(zhì)量不合格引發(fā)基礎凍脹，因此控制好珠光砂混凝土的施工尤為重要，該文將圍繞這個問題作一個
淺析。
2 施工原理
制氧空氣分餾塔的基本原理就是采用低溫將空氣成分分別液化，然后將液氧提取出來，一般生產(chǎn)過程都在-180 ℃極低溫左右，由于設備工藝故障等，極易發(fā)生深冷液體滲漏入基礎里，使基礎發(fā)生局部凍脹及凍裂破壞，使冷塔基礎產(chǎn)生變形及
破壞。為防止一旦設備漏液而影響到基礎本身，因此在基礎頂設備層和基礎本體中間設置一層用于隔冷的珠光砂混凝土層。
3 配合比設計
5 施工方法及要求
（1）拌制珠光砂混凝土要用非刀片式強制攪拌機拌和，不能用人工拌和；
（2）攪拌珠光砂混凝土時，用水量要嚴格按配合比添加，切記水絕對不能多加，拌和時間要嚴格控制，拌勻即停；
（3）為防止混凝土拌合物離析，運輸距離應盡量短，在停放或運輸過程中，若產(chǎn)生拌合物稠度損失或離析較重者，澆筑前宜采用人工二次拌合。拌合物從攪拌機卸料起到澆筑入模止的延續(xù)時間不宜超過45 min；
（4）珠光砂混凝土澆注時，由于本工程所澆筑混凝土厚度大于20 cm，宜先采用插入式振搗器振搗密實后，然后在珠光砂混凝土表面輕輕拍平即可；
（5）振搗延續(xù)時間不宜過長，以防集料上浮，時間宜在10秒左右；
（6）為防止混凝土收縮開裂，在珠光砂混凝土施工后應立即抹光，避免過振，及時養(yǎng)護；
（7）施工完的基礎面，水平度要求極高，壓光后不允許出現(xiàn)超過±2.5 mm的基面高差。
6 結語
珠光砂混凝土施工屬于特種混凝土施工，多用于鋼鐵與化工企業(yè)工程，通過這次珠光砂施工的總結，基本上總結出了它的施工工藝，施工原理和配合比設計原理。
參考文獻
[1] 建筑施工手冊[M].4版.中國建筑工業(yè)出版社.
[2] 朱登明.珠光砂混凝土在大型空分設備基礎中的應用[J].新疆鋼鐵，2008（2）：55-58.
關鍵詞：建筑施工；表現(xiàn)形式；預防措施；技術處理
中圖分類號：TU7 文獻標識碼：A 文章編號：
0前言
要想在建筑行業(yè)進行技術革新，要想將混凝土的不良品質(zhì)現(xiàn)象得到有效的處理，這些改進都要以提高建筑技術為前提的，任何一次的建筑技術發(fā)展，都不可避免地為相關的建筑工藝和建設活動重新注入全新的技術力量，因此，技術的革新在各行業(yè)中具有極其關鍵的意義。混凝土建設中不良品質(zhì)的現(xiàn)象是在建筑建設時期比較容易發(fā)生的質(zhì)量問題，因此，需要不斷的發(fā)展、改進建設技術，才能處理好在建設中所面臨的各種質(zhì)量問題。在積極論述問題的體現(xiàn)和成因的背景之下，探索處理方法，了解處理問題的關鍵點，通過強化管控以及提升科技使用性等措施來提升總的建筑品質(zhì)。
1 關于表層麻面現(xiàn)象的具體成因以及解決辦法
1.1 問題的關鍵體現(xiàn)
在部分地方，混凝土的表層可能會發(fā)生漿液過少、漿液過于粗劣等問題，在出現(xiàn)麻面問題比較厲害的區(qū)域，可能會存在許多非常小、數(shù)量集中的小坑，這些小坑會對混凝土材料的表層產(chǎn)生非常嚴重的質(zhì)量影響。
1.2 成因
表層麻面現(xiàn)象的成因非常多，比如：模板表層的清潔工作沒有做好、在涂抹脫模劑的時候，涂抹工作不勻稱、裂縫之間的接縫不當而發(fā)生了不必要的滲漏現(xiàn)象，內(nèi)部產(chǎn)生的氣泡從而沒有完全的釋放，進而就會在表層產(chǎn)生麻面現(xiàn)象。
1.3 預防措施
在混凝土建設之前，要充分做好表面的清理活動，在模板的表層禁止出現(xiàn)臟污。要將各模板拼接好，避免因為存在裂隙而發(fā)生滲漏現(xiàn)象，涂抹均勻脫模劑。
1.4 處理模板表面時要關注的重點內(nèi)容
針對大規(guī)模的混凝土施工來講，在處理表面的時候，要把容易出現(xiàn)麻面地方充分泡濕，進而泥漿能容易做好壓光等活動，要確保模板表面的干凈、清潔。
2 關于出現(xiàn)蜂窩問題的具體成因以及解決方法
2.1 蜂窩問題的體現(xiàn)
蜂窩問題通常是體現(xiàn)為砂漿數(shù)量不多，混凝土中的石子太大、成品之間的孔隙多，出現(xiàn)蜂窩現(xiàn)象會使得材料的強度大大降低，而且由于混凝土它本身的力學結構不夠堅硬，極易掉落。
2.2 成因
產(chǎn)生蜂窩現(xiàn)象的原因主要是因為在生產(chǎn)的過程中，原材料的質(zhì)量差、材料的配比不當、計算材料時的計量差異等因素都會產(chǎn)生蜂窩現(xiàn)象。當在制備澆筑材料時，由于攪拌的時間太短，使得原材料未能有效地融合在一起。在很凝土澆筑時，未按照設計要求進行分段、分層澆筑。模板之間的空隙未進行認真封堵，使得模板發(fā)生了相對的位置偏移。
2.3 預防措施
一、要確保配比的精準度。二、在制備混凝土的時候要按照切實的設計要求進行，防止混凝土的拌合時間太短。第三，按照層次來澆筑。第四，切實將模板的閉合以及支護等活動開展好，避免模板出現(xiàn)相對的位置移動現(xiàn)象。
2.4 應對方法
對于直徑較小的蜂窩，一般可以在模板表面清潔好之后，用提前配比得當?shù)哪酀{將表面抹平。混凝土蜂窩的直徑較大時，先鑿去混凝土中松動石子，并對蜂窩和鑿除的部位進行進一步的沖洗后，再用高強度的細石混凝土將蜂窩和鑿除的部位填塞壓實。
為了解決上述質(zhì)量問題需要做到以下控制
3加強對混凝土施工材料的控制
在建設房屋的施工過程中，為了起到確保混凝土的施工質(zhì)量的作用，達到設計所需的質(zhì)量要求，工程安檢人員必須要加強對現(xiàn)場施工混凝土各種原材料的控制，進場的原材料必須要進行必須的質(zhì)量檢測，只有當原材料的全部技術性指標完全符合設計的相關要求時，原材料才能進入現(xiàn)場，供建設施工使用。因為如果當混凝土骨料中某一物質(zhì)超標時，就會在一定程度上降低混凝土的使用強度。
3.1 加強對外加劑的質(zhì)量控制。
施工的過程中，在使用外加劑之前，首先要對外加劑進行有關混凝土強度的相關試驗工作，進行必要的檢測。除此之外，還要對混凝土外加劑的自身的質(zhì)量進行必要的質(zhì)量檢測，混凝土外加劑的種類繁多，按照現(xiàn)場實際情況，選擇合理的一種最佳混凝土外加劑，并對混凝土進行廣泛的質(zhì)量管理。在混凝土進行攪拌時加入外加劑，在施工過程中，使得混凝土能達到某一有效需求。同時，各種工程外加劑都會擁有自己的品牌和相關的質(zhì)量信息，因此，在檢查外加劑自身的質(zhì)量問題時，要進行嚴格的質(zhì)量檢查，防止某些質(zhì)量偽劣的外加劑混入施工現(xiàn)場中。
3.2 加強對水泥的質(zhì)量控制。
對水泥質(zhì)量的控制，要對近場的水泥及其其中的構成部分進行詳盡的質(zhì)量分析和控制，只有質(zhì)量合格、性能指標符合設計要求的水泥才準許進入施工現(xiàn)場使用。同時要仔細查看水泥的出廠日期及水泥相關的試驗報告等。檢查水泥的包裝是否受損，水泥在運輸過程中是否受潮等情況。
4合理的科學的進行優(yōu)化配置混凝土
4.1將混凝土的參數(shù)配置為題進一步進行優(yōu)化，進行科學的、詳盡的相似模擬實驗測試，找出在當前的施工環(huán)境條件下，最佳的混凝土配置比，并在施工中使用找到的最優(yōu)混凝土配置比。合理的、科學的混凝土配置比進行混凝土配置時，配置的強度就會明顯地增加。在施工過程中，要合理使用模板。進一步加強對現(xiàn)場施工的進度控制，提高投資的經(jīng)濟效益和社會效益。在通常的情況下，施工混凝土以及少筋混凝土的坍落度最大值為 35cm，在對混凝土進行配制時，特殊的鋼筋在混凝土中超過百分之一的，進行配制混凝土時，一般坍落度控制在 75cm 等，為此要對混凝土的坍塌度進行控制，有一定的難度，不斷對混凝土的強度進行必要的提高，達到房屋建設的各部位對混凝土各種性能的要求，宜在混凝土之中加入少量的同類型的外加劑。
4.2 對混凝土的配合比進行合理的、科學的試驗，根據(jù)實際工作環(huán)境得出最優(yōu)的配合比，是確保混凝土有良好的施工質(zhì)量的先決性條件。所以在實驗室進行選擇合理的參數(shù)配合比時，各種實驗室試驗要進行嚴格的質(zhì)量控制、要有嚴謹?shù)膶嶒瀾B(tài)度，確保試驗參數(shù)的精度。在實驗室實驗時，確定的混凝土中各種骨料質(zhì)量比，都要符合設計要求，各種相關的檢測的指標都要達到房屋建筑的設計要求。
5混凝土施工質(zhì)量控制措施
在對混凝土進行施工之前，需要加強相關的施工組織工作，將工作責任切實落實到每個現(xiàn)場工作人員身上，各施工工序之間要有機連接起來，嚴禁工序之間發(fā)生工序斷裂。要明確工作的分工，建立健全的質(zhì)量考核制度。使技術人員從責任上充分意識到，以保證混凝土的施工質(zhì)量。定期對施工中的農(nóng)民工進行施工培訓學習，加強施工工人的施工能力，確保農(nóng)民工能夠按照技術要求進行施工交底。
6結束語
在房屋建筑中，混凝土的施工質(zhì)量起著極其重要的作用，起承載力作用的主要是混凝土結構，所以，工程中混凝土質(zhì)量的好壞，將會直接影響到建筑物的使用壽命和使用安全。因此，在房屋建設的施工中，各級安監(jiān)人員要進行嚴格的質(zhì)量把關，尤其是在對混凝土在施工過程中產(chǎn)生重大影響的材料選擇上，一旦發(fā)現(xiàn)在混凝土施工，存在嚴重的質(zhì)量問題，必須要立即采取必要的技術措施，進行妥善的質(zhì)量安全處理，避免房屋在使用過程中，造成重大的建筑安全事故的發(fā)生。
參考文獻
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關鍵詞：電氣設備；發(fā)熱；問題；措施
中圖分類號： F470.6文獻標識碼：A 文章編號：
電氣設備發(fā)熱問題一直都是電氣設備最為常見的故障之一，引發(fā)電氣故障、造成安全事故發(fā)生，只有及時發(fā)現(xiàn)并消除電氣設備中隱藏的發(fā)熱隱患，才能保證電氣設備的安全、穩(wěn)定的運行，減少事故發(fā)生的機率。
一、電氣設備中常見的發(fā)熱問題分析
1、渦流發(fā)熱
渦流發(fā)熱現(xiàn)象主要是由渦流損耗誘發(fā)的，而渦流損耗的現(xiàn)象廣泛存在于電氣設備中，下面就是渦流損耗的計算公式：
渦流損耗：P=Kwf2Bm2V
式（1）中：f為電源頻率；Bm為磁感應強度的最大值；V為鐵磁物質(zhì)的體積；Kw為與材料的電阻率、截面大小和形狀有關的系數(shù)。
電氣設備渦流損耗主要是變電站中的變壓器的鐵損，鐵損包括磁性材料的磁滯損耗和渦流損耗以及剩余損耗，這種損耗對于變壓器這類交流電氣設備會產(chǎn)生不可忽略的危害，首先是磁滯損耗，鐵磁材料作為磁介質(zhì)，在一定勵磁磁場下產(chǎn)生的固有損耗，也就是在電能轉(zhuǎn)換磁能過程中會產(chǎn)生損耗，直接造成變壓器等交流電氣設備額外的功率損失，此外，磁通發(fā)生交變時發(fā)生渦流損耗，鐵芯產(chǎn)生感應電動勢進而產(chǎn)生感應電流，感應電流呈旋渦狀，導致線圈的溫度升高發(fā)熱。這種渦流損耗也會發(fā)生在其他一些電氣設備中（如穿墻套管等）。在電氣設備的正常工作中，其工作電流可以達到KA的數(shù)量級，這些電流產(chǎn)生磁通也會較大，從而發(fā)生渦流損耗的現(xiàn)象，發(fā)出的極大的熱量長期作用于密封式的穿墻套管上，會導致穿墻套管過熱而損壞。
2、隔離開關運行發(fā)熱
在電氣設備中存在的各種隔離開關中，通常都會發(fā)現(xiàn)這些開關的在運行過程中發(fā)熱部分基本都集中在隔離開關與導線連接點處，同時發(fā)熱量也很大，通過研究分析可以看到這個現(xiàn)象主要由以下幾個原因引起：
（1）戶外安裝的隔離開關，其導線會在風力的作用下產(chǎn)生較大的位移，這樣很容易導致負責連接的螺栓松動，從而使得導線的有效接觸面積大幅減小，根據(jù)導體電阻公式推得，導線在連接處的接觸電阻增大，這樣顯然會造成發(fā)熱；
（2）隔離開關和導線之間的連接點在工作的過程中長期暴露在環(huán)境中，很容易受到蒸汽、灰塵以及某些活潑氣體影響，同時也伴有水分侵蝕，這樣就會在連接件的接觸表面生成一層氧化膜，增大氧化處的電阻，工作時有大電流通過時會產(chǎn)生大量的熱；
（3）不理想的工作環(huán)境或是環(huán)境污染會使得隔離開關上的連接部件銹蝕，從而導致這些開關失去應有的彈性，甚至斷裂，這直接會造成接觸部位出現(xiàn)接觸不良的現(xiàn)象。
3、電阻損耗發(fā)熱
焦耳定律數(shù)學表達式：Q=I2Rt（適用于所有電路）；由焦耳定律可知，通有電流導體的所產(chǎn)生的熱量為:，其中Q為產(chǎn)生的熱量，I為導體上通過的電流有效值，R為導體的電阻值，t為時間。從焦耳定律可以得出，當電阻上有電流流過時，就會產(chǎn)生發(fā)熱的現(xiàn)象，這種由電流流過電阻產(chǎn)生的發(fā)熱通常出現(xiàn)在載流電氣設備中（例如導流體及導流體相互之間較大的連接點電阻會導致電流流過時產(chǎn)生大量的熱）。
4、導線線夾發(fā)熱
防止導線線夾發(fā)熱現(xiàn)象的發(fā)生在一個方面保證了電氣設備的安全運行，從焦耳定律來講，一般導線線夾發(fā)熱都是因為電阻增大，常見的導線線夾電阻增大由以下幾個原因引起：
（1）線夾的連接緊固螺栓松動，從而導致電氣接觸面接觸不緊，局部甚至未接觸，造成電阻增大；
（2）線夾接觸面的氧化問題，導線線夾一般由鋁材制成，鋁制材料在空氣中會發(fā)生自然氧化，高溫會加速氧化反應的速度，因而材料表面形成一層氧化膜，這樣就引起了整個接觸電阻的增大。此外，電力線路輸送功率的不穩(wěn)定、環(huán)境溫度波動會造成導線線夾溫度的變化，熱脹冷縮及其他因素會使得電氣接觸不良，使得空氣流入促進氧化；
（3）導線線夾引流板的發(fā)熱，會使得其溫度一定程度的升高，引流板變形，導致接觸不緊的面積進一步增大；
（4）在進行導線的連接工作時，沒有及時對線夾和導線清潔和涂抹電力復合脂，同時如果復合脂的密閉性不佳，也會造成由于潮濕造成的導線氧化，增大接觸電阻而發(fā)熱；
（5）某些導線線夾的結構在設計上不合理，容易導致線夾處發(fā)生渦流損耗而發(fā)熱。
二、電氣設備發(fā)熱的預防措施
1、風冷法
風冷法一般而言就是使用強行排風從而實現(xiàn)對于電氣設備的降溫。在實際中常用的強行排風降溫主要包括以下兩種方法：
（1）在開關柜后部的上下別安裝風扇設備，同時在開關柜內(nèi)設有溫控器，其溫度值預先進行設定，當開關柜內(nèi)的溫度達到這個設定值時，便啟動風扇進行強行排風降溫；
（2）上面方法的基礎上，額外在保護回路中設置一個電流繼電器，同樣預先設定有電流數(shù)值，當運行的電流大小大于等于這個數(shù)值時，啟動電流繼電器和風扇排風降溫。
2、接觸面處理
預防電氣設備中的發(fā)熱問題，重要的一個措施就是把導線之間的接觸面進行高質(zhì)量的處理。對于接頭的接觸面，如果其嚴重不平，可以通過銼刀把將接觸面不平處及毛刺銼掉，從而使得整個接觸面平整光潔。另外一個值得注意的地方是，處理工作的過程中要注意防止母線在加工后的截面減少，對于氧化膜可以使用鋼絲刷將其去除，通過輔有乙醇或丙酮的棉紗把接觸表面擦拭干凈。
3、紅外熱成像
紅外熱像儀具有無需制冷、工作壽命長等特點。儀器內(nèi)部的各種參數(shù)可以建立一個完整的電氣傳輸補償模型，并且能夠自動修正各種測量誤差。紅外熱像儀器使用板卡完成熱圖數(shù)字記錄的記錄工作，一般而言每張卡可以存儲高達1000張熱圖，同時還允許相關的用戶對系統(tǒng)的硬件進行設置。紅外熱像儀器具備高級的鏡頭自動校準和識別功能，內(nèi)置濾光片工作人員可以極其方便地對紅外熱圖像進行點、線以及區(qū)域熱圖分析。具體工程中的應用表明紅外熱像儀器在檢測電氣設備的外部故障和內(nèi)部問題時發(fā)揮著重要的作用，與傳統(tǒng)檢修方法相比，利用這個儀器可以實現(xiàn)非接觸、不解體、非破壞以及不停電檢修，大大提高整個電氣設備的維護效率。
紅外熱像儀是一種新型的光電探測設備，可將被測目標表面的熱信息瞬間可視化，快速定位故障，并且在專業(yè)的分析軟件的幫助下，可進行分析，完成建筑節(jié)能、安全檢測和電氣預防性維護工作。熱像儀由兩個基本部分組成：光學器件和探測器。光學器件將物體發(fā)出的紅外輻射聚集到探測器上，探測器把入射的輻射轉(zhuǎn)換成電信號，進而被處理成可見圖像，即熱圖。
圖1
三、電氣設備熱故障維修原則
1、要了解電氣設備熱故障發(fā)生特點
當電氣設備發(fā)生熱故障時，應先了解故障的前后經(jīng)過及表現(xiàn)。技術人員必須對設備的結構特點，電路原理有充分的了解，方可進行維修。
2、應進行合理的常規(guī)檢查
對于電氣設備故障維修之前，務必進行檢查設備有無明顯裂痕、缺損，了解其維修史、使用年限等，然后再對機內(nèi)進行檢查。在對設備進行拆卸過程中，必須嚴格遵守維修守則，確保維修工作的精細化操作。
3、盡量采用最先進的技術手段
隨著當前各種電氣設備檢測技術日趨成熟，在進行熱故障排除與檢修過程中，就需要應用當前成熟可靠的技術手段，避免檢測過程中出現(xiàn)失誤的可能。
四、結語
隨著電氣設備運行數(shù)量的不斷增加，作為影響電力設備安全、穩(wěn)定運行的主要原因，熱故障越來越引起人們的重視。必須在正確認識的基礎上，采取有效措施，及時發(fā)現(xiàn)和預防電氣設備熱故障，為電氣設備穩(wěn)定運行提供有力支撐。
參考文獻：
[1]藍雄光.低壓電氣設備熱故障分析及對策[J].科技資訊，2012（6）.
關鍵詞： 漸變段 混凝土 施工方法 質(zhì)量 安全 總結
1 工程概況
金安橋水電站位于云南省麗江市境內(nèi)的金沙江中游河段上，是金沙江中游河段規(guī)劃的第五級電站, 總裝機容量2500MW。樞紐建筑物主要由攔河壩、壩后式引水發(fā)電系統(tǒng)、右岸溢洪道、沖砂泄洪底孔等永久建筑物組成。
為滿足施工導流要求，在右岸平行布置兩條導流隧洞，隧洞過水斷面尺寸均為16.0m×19.0m（寬×高）。1#導流隧洞長971.087m。2#導流隧洞長1231.986m。
金安橋水電站導流洞進口漸變段起始樁號為0+000~0+030,1#導流洞進口漸變段底板封面高程為1290.00m，2#導流洞進口漸變段底板封面高程為1295.00m，0+000~0+015樁號中間設圓弧形斷面中墩，漸變段由跨度為22.5m、高19m的雙矩形斷面向16×19m圓拱直墻斷面漸變，漸變段底板一次澆筑，邊墻及頂拱分兩段施工，分縫樁號0+015，中墩分7層施工，漸變段底板及邊墻厚度2.0m，漸變段將作為洞內(nèi)鋼模臺車安裝場地；
2 施工布置
2.1施工交通
漸變段施工材料運輸及設備人員進出采用如下交通線路:
R14公路導流洞進口1＃施工支洞進口下層施工支洞上游主洞進口漸變段施工場地
為保證進水塔施工，漸變段頂拱承重混凝土施工時，下部設鋼結構龍門架支撐，預留進水塔施工通道。
2.2施工風水電布置
施工風、水、電布置沿用導流洞進口開挖時的布置的風水電系統(tǒng)。
3 施工程序
3.1漸變段混凝土按如下施工程序進行施工:
漸變段1#導流洞1290（2＃導流洞1295）高程以下底板混凝土漸變段0+015～0+030邊墻混凝土 0+000～0+015中墩混凝土漸變段0+000～0+015邊墻混凝土 漸變段0+015～0+030頂拱混凝土漸變段0+000～0+015頂拱混凝土
4 施工技術要求
1在進水塔底板混凝土澆筑以前，要用撬、挖、鑿或其他有效手段把要澆的倉面松動巖石或混凝土面清理，對混凝土施工縫進行清理，低洼處的積水也應全部清除，清掃基礎表面，并在澆混凝土前保持濕潤；
2 測量放樣：根據(jù)設計圖紙及分縫分塊圖對將澆筑混凝土部位進行測量放樣，測量放樣需放出澆筑部位的邊界，幾何尺寸，清基的高程等相關數(shù)據(jù)；
3 清基：在測量放樣完成的澆筑段進行基礎清理，清理表面浮碴，對開挖形成的巖石尖角，需用風鎬處理，清理浮碴后，清水刷洗巖面，混凝土接縫面，徹底清理表面松散混凝土后，對接縫面進行鑿毛處理報測量驗收；
4 驗收：完成基面清理后，測量人員對基面進行復測，對巖石基礎面，如有尖角、欠挖部位，需明確標出欠挖部位的欠挖尺寸；欠挖處理，巖面清理完成后，再請測量人員復測，直至測量驗收合格；測量驗收合格后，繪制驗收圖紙，報請監(jiān)理工程師驗收；在驗收合格的巖基面上，根據(jù)設計圖紙及分層分塊圖紙測量人員進行模板放樣，對于混凝土基礎面，直接進行驗收；
5鋼筋安裝：應按設計圖紙進行鋼筋安裝，對于進水塔底板鋼筋可將底板錨筋作部分架力筋使用；不足部分打插筋補充；
6支模：根據(jù)施工圖紙及測量點位，進行模板支立，模板保證足夠的強度和剛度，使得砼得以正常的澆筑和搗實，保證形成準確的形狀、尺寸、位置，能承受砼澆筑的側(cè)壓力和振動力，不位移，不變形，模板表面平整光潔，接縫嚴密，不漏漿，以保證砼的表面質(zhì)量。
止水安裝：在模板安裝同時，進行止水設施安裝，止水設施安裝必須遵守下列要求：結構縫、施工縫的止水型式、結構尺寸及材料品種規(guī)格，均應符合設計規(guī)定。其原材料的品種、生產(chǎn)批號、質(zhì)量等均應記錄備查。已安裝的周邊縫止水片，必須及時用鋼保護罩保護
7模板驗收：模板施工完成后，現(xiàn)場技術人員自檢后，符合施工圖紙及規(guī)范要求，繪制模板驗收圖紙，報送監(jiān)理工程師檢驗，合格后可進行下步工序施工；
8砼澆筑：在驗收合格的施工倉面上，進行砼澆筑，拌和站攪料6m3混凝土攪拌運輸車運輸；泵送入倉進行混凝土澆筑。
澆筑前，必須先鋪一層同標號的一級配混凝土，一級配混凝土厚度10~15cm，鋪設一級配混凝土時必須均勻，保證現(xiàn)澆砼與巖基面結合良好，底板砼采用臺階澆筑方式進行澆筑，漸變段中墩砼采用分層澆筑的方式逐層澆筑，邊墻及中墩每倉混凝土均分層澆筑，分層厚度50cm，頂拱混凝土分兩層澆筑，φ100振搗器平倉及振搗，邊角及鋼筋密集部位采用φ50振搗器振搗；
振搗時間以每一部位的混凝土不再顯著下沉，不出汽泡并開始泛漿時為準，避免過振，振搗器距模板的距離不應小于振搗器有效半徑的1/2，并不得觸動預埋件，澆筑第一層砼以及在兩次卸料后的接縫處應加強平倉及振搗，特殊部位φ50振搗器難以作業(yè)時，人工振搗；
9養(yǎng)護：
砼澆筑完畢后，應及時采取灑水養(yǎng)護措施，使砼表面經(jīng)常保持濕潤狀態(tài)；
10 拆模：
鋼筋混凝土或混凝土結構承重模板的拆除應符合施工圖紙要求，并應遵守如下規(guī)定：模板、支架、支撐及其它臨時結構只有在其支撐的混凝土的抗壓強度值大于28天齡期最小抗壓強度的20%后才能拆除。
5施工方法
5.1底板混凝土施工方法
漸變段結構模板采用現(xiàn)支鋼模板，與巖面接觸部位采用現(xiàn)支木模，木模找平后，采用鋼模支模，模板背方為12×12cm木方，拉筋為Φ16鋼筋，施工縫采用網(wǎng)狀模板,模板拉筋焊接在底板鋼筋網(wǎng)上，拉筋焊接要保證足夠的強度要求。
漸變段底板一倉澆筑，從洞口向洞內(nèi)方向分層澆筑，混凝土泵送入倉，Φ100震搗棒震搗，面層如鋼筋網(wǎng)密集，面層采用一級配澆筑，在靠近邊墻及中墩位置，鋪設震動梁滑移軌道，震動梁震搗，邊墻及中墩鋼筋縱橫交錯區(qū)域，Φ70軟軸震搗器震搗，終凝前人工刷毛處理施工縫。
面層震搗完成后，混凝土初凝前，人工抹面，為確保抹面質(zhì)量，采用預埋高程控制點的方式控制抹面平整度，抹面高程控制點按2×2m間排距布置，抹面時，用4m靠尺刮平后人工抹面，底板抹面完成后立即覆蓋草簾保護并灑水養(yǎng)生；
5.2中墩混凝土施工方法
中墩采用現(xiàn)支模板分層澆筑，模板采用P3015、P1015標準模板，模板背方采用Φ50腳手架管彎制成型，彎制半徑51.18m，3塊P3015與1塊P1015模板交叉拼裝，豎排模板，橫拉背方，背方為雙根腳手架鋼管，采用專用扣件與模板拉筋連接，在P1015模板中間鉆拉筋孔，孔徑為16mm，采用直徑14mm拉筋，鉆孔中心距離75cm，距離上下兩端37.5cm，拉筋布置為75×100cm間排距，拉筋靠近模板側(cè)安裝錐形橡膠圈，拆模后，拆除橡膠圈，割除拉筋，同規(guī)格、標號砂漿抹平拉筋孔，每次支模高度3m，分7層澆筑，澆筑高度18.8m；
為確保接縫質(zhì)量，每倉上層模板不拆除，兩段設沖面排水孔，逐層測量校正后與下層預留模板連續(xù)支模，混凝土泵送入倉，Φ100震搗器震搗，兩側(cè)鋼筋密集區(qū)域，Φ70軟軸震搗器震搗，施工面終凝前人工刷毛處理施工縫。
5.3邊墻混凝土施工方法
漸變段兩側(cè)邊墻分兩段澆筑，施工分縫位置為0+015樁號，模板采用定制G-70系列標準模板，模板規(guī)格為60×150cm（寬×高＝600×1500mm）型及1015（寬×高＝100×1500mm）型模板，橫排模板，豎向布置模板背方，背方為雙根腳手架鋼管，采用專用扣件與模板拉筋連接，在1015模板中間鉆拉筋孔，孔徑為18mm，采用直徑16mm拉筋，鉆孔中心距離75cm，距離模板兩端37.5cm，拉筋布置為75×130cm間排距，每兩排60×150cm模板加一排1015模板， 1015模板中間鉆拉筋孔，鉆孔中心距離75cm，距離上下兩端37.5cm，拉筋布置130×75cm間排距，一次支模至拱腳線下30cm，采用直徑14mm拉筋，邊墻施工采用分層澆筑施工，分層高度0.5m，嚴格控制澆筑速度，每小班澆筑高度控制在2.5m以內(nèi)。；0+015施工分縫處按規(guī)范及設計要求進行施工縫處理；拉筋靠近模板側(cè)安裝錐形橡膠圈，拆模后，拆除橡膠圈，割除拉筋，采用同規(guī)格、標號砂漿抹平拉筋孔；
邊墻混凝土采用混凝土泵送入倉，Φ100震搗器震搗，兩側(cè)鋼筋密集區(qū)域，Φ70軟軸震搗器震搗，施工面終凝前人工刷毛處理施工縫。
5.4頂拱混凝土施工方法
漸變段頂拱分兩段施工，施工分縫為0+015樁號，0+015～0+030先行施工，采用滿堂腳手架管支撐作為模板承重支撐，為保證進水塔與進口漸變段交叉施工，在左側(cè)偏離中心線1.6m處設置（寬×高）4×4.5m鋼結構龍門架施工通道，因頂拱混凝土厚度較大，頂拱分兩層施工，下層施工厚度1m，下層混凝土強度達到80％時，進行上層施工，確保支撐穩(wěn)定及施工安全；0+000～0+015段，在左側(cè)偏離中心線4m處設置（寬×高）4×4.5m鋼結構龍門架施工通道；
腳手架管立桿連接，采用對接連接，保證支撐強度，底部與混凝土面接觸處采用可調(diào)節(jié)底座，增加承力桿與混凝土面接觸面積、支撐完成后，擰緊底座，保證不出現(xiàn)脫空承力桿；
頂部圓弧段，水平橫向連接桿難以連接時，加斜桿固定，以減小承力桿長細比，增加支撐桿承載能力；
漸變段圓弧段模板采用木模，木模背方間距0.5m，腳手架管支撐間排距0.8×0.8m，需在支撐頂端設置縱向連續(xù)梁，縱向連續(xù)梁安裝在可調(diào)節(jié)頂托上，縱梁采用12×12cm木方，
頂拱圓弧段采用木桁架支撐，木桁架下端安裝在腳手架管支撐頂部的縱向12×12cm木方上，縱向木方在安裝時，調(diào)整安裝位置，使其盡量靠近木桁架立桿處，確保傳力狀態(tài)，木桁架安裝后在縱向用5×10cm木方連接，木方交叉連接，采用100mm鐵釘釘牢，使其縱向成為一體，連接密度：每榀超過50cm高度的立桿均需用5×10cm斜撐連接，每80cm高度不少于一道連接；
漸變段頂拱中間部位直段，腳手架管安裝至水平端頂部，橫向采用12×12cm木方作為模板安裝背方，縱向采用12×12木方安裝在腳手架管頂部；
圓弧拱架采用木方加工，下弦桿為8×10木方，圓弧段及與圓弧連接桁架直段采用8×14木方加工而成，桁架立桿斜桿均采用8×8木方，每個節(jié)點兩側(cè)均采用3.5cm木板或其他不易劈裂的木板用7cm鐵釘連接，節(jié)點的每個結構桿上不少于4個鐵釘，確保連接強度及木桁架牢固，木桁架間距50cm，制作安裝按漸變段施工圖進行施工。
所有桁架制作材料均選用無腐爛、疤結的合格材料，并盡量綜合考慮下料，盡量節(jié)省材料；
兩側(cè)邊墻與圓弧段連接處采用桁架外立桿支模施工，在拱腳線設置縱向背方，并用拉筋固定在邊墻錨桿上，固定拱腳線成型穩(wěn)定；接長段下部設置水平支撐，方便安裝；
漸變段模板采用3cm厚木模板，模板完成后，在其表面粘貼PVC混凝土模板面層，確保混凝土脫模后表面光潔。
8 施工總結
1#導流隧洞漸變段混凝土施工2004年11月1日開始，2005年1月31日完成，2導流隧洞漸變段混凝土施工2005年3月1日開始，2005年5月31日完成工程按期完成為導流洞整體完工創(chuàng)造了有利條件，為下一步工程計劃奠定了基礎。現(xiàn)總結如下：
工程技術管理：嚴格按措施施工，科學管理，保證了工程方案的實施，確保工程進度。
工程質(zhì)量管理：嚴格按照施工技術要求和規(guī)范規(guī)程施工，現(xiàn)場管理規(guī)范化，各級技術管理人員盡職盡責，保證了工程質(zhì)量達到優(yōu)良。
關鍵詞：房建工程；大體積混凝土結構；施工技術
中圖分類號： TU74 文獻標識碼： A 文章編號：
在混凝土結構施工中，大體積混凝土由于澆筑體積較大，且水泥水化熱產(chǎn)生較大的溫度應力等諸多的原因，極易出現(xiàn)開裂，降低混凝土耐久性，從而影響混凝土的使用壽命，嚴重者會造成結構物破壞。大體積混凝土施工中，由于水泥水化熱引起混凝土澆筑體內(nèi)部溫度劇烈變化，在此條件下，混凝土澆筑體早期塑性收縮和混凝土硬化過程中的收縮增大，使混凝土澆筑體內(nèi)部的溫度一收縮應力劇烈變化，從而導致混凝土澆筑體或構件產(chǎn)生裂縫的可能性大大增加。因此，大體積混凝土工程施工的技術難點是控制內(nèi)部混凝土的升溫，問題的焦點是混凝土的放熱量。 一、大體積混凝土施工的技術措施
（一）從設計方面可采取的技術措施
1、 適當?shù)姆謱臃謮K，合理設置施工縫和后澆帶，以減小約束應力。
溫度應力與澆筑塊的不均勻溫差約束系數(shù)有關，約束系數(shù)越大，所產(chǎn)生的溫度應力也越大。不均勻溫度約束系數(shù)是澆筑塊長度的函數(shù)，在193m范圍內(nèi)，不均勻溫差約束系數(shù)隨澆筑塊長度的增加而增大。因此，采取分塊的方法減小澆筑塊長度是減小溫度應力的一個有效措施。
2、 科學地選擇配筋形式。
從混凝土的抗裂性能和施工來講，鋼筋可以承擔和傳遞應力。當混凝土產(chǎn)生變形和開裂時，一部分應力將由鋼筋承擔，但鋼筋網(wǎng)格給混凝土的澆筑和密實又增添了障礙。從抗裂性角度看，鋼筋具有正面作用，但從施工角度看，鋼筋則表現(xiàn)出負面作用。因此，應注意綜合平衡這一對矛盾，科學地選擇配筋形式。 3、 在與巖石地基或混凝土墊層之間設置隔離層。
對于大體積混凝土基礎，在與巖石地基或混凝土墊層之間設置隔離層約束是導致混凝土在產(chǎn)生各種非力學變形時開裂的重要條件。在混凝土與地基之間設置隔離層有力于減小它們之間的約束，因而可減小開裂的可能性。 4、 盡可能采用較晚齡期的強度。
采用什么齡期的強度是混凝土配合比設計時所考慮的一個非常重要的因素。硅酸鹽水泥的水化較快，在早齡期就能對混凝土的強度有較大的貢獻，但它的水化放熱量是較大的，而且相對集中在早期，而一些礦物外加劑的反映是較慢的，通常對混凝土的早期強度貢獻較小，主要的貢獻在于混凝土的后期強度，但它們的水化放熱量則是較小的，并且放熱比較平緩，摻入礦物外加劑是降低混凝土放熱量的一個重要的技術途徑，但也會影響混凝土的早期強度。因此，采用較晚齡期的強度則有利于礦物外加劑的使用，這不僅可以有效地控制混凝土的放熱量，也有利于礦物外加劑潛能的發(fā)揮。對于大體積混凝土來說，以較晚齡期的強度作為混凝土強度等級的評定標準既是必要的，也是可行的。
5、 預置冷卻水管。
在大體積混凝土澆筑塊中埋設冷卻水管可以通過循環(huán)水帶走混凝土澆筑塊內(nèi)部的熱量，降低混凝土內(nèi)部的溫度，減小內(nèi)外溫差。
采用水管冷卻時應注意冷卻時間和冷卻速度。對于硅酸鹽水泥混凝土，它的放熱量較大，抵抗破壞力的能力也較強，采用相對較快的冷卻速度。對于摻有大量礦物外加劑的混凝土，它的放熱量較少，抵抗破壞力的能力弱，宜采用較慢的冷卻速度。
水管冷卻有一個有效作用范圍。一般冷卻水管的間距在1.5～3.0m為宜，間距大于3.0m，冷卻效果顯著變差。
（二） 從混凝土的制備方面可采取的措施
1、 盡可能地減少混凝土的用水量以減少膠凝材料用量
混凝土作為一種結構材料，必須滿足力學性能的要求。混凝土的力學性能主要取決于水膠比，要達到一定的力學性能要求，必須控制一定的水膠比。然而，混凝土的放熱量來自于膠凝材料。在一定的水膠比下，減少混凝土用水量可以減少混凝土中膠凝材料的用量，從而叫少混凝土的放熱量，對于大體積混凝土來說，減少混凝土的用水量有著特別重要的意義。這種意義遠不止體現(xiàn)在經(jīng)濟上，更重要的是體現(xiàn)在技術上，體現(xiàn)在工程是施工質(zhì)量上。因此，大體積混凝土施工，混凝土的用水量常常是技術水平的一個重要標志。
2、科學地利用礦物外加劑
摻入礦物外加劑可以降低膠凝材料的水化熱，因此，在大體積混凝土中摻礦物外加劑是無可非議的，但摻入礦物外加劑會導致混凝土力學性能的降低，因而科學地利用礦物外加劑才能取得較好的溫控防裂效果。 3、從施工方面可采取的技術措施
從施工角度來說，最重要的是保護混凝土制備過程中所采取的一系列措施得以充分體現(xiàn)并有效地發(fā)揮作用，同時也可以從施工方面減少對混凝土配合比的限制，是商品混凝土的配合比設計能更多考慮降低混凝土的放熱量，將混凝土的水化熱溫升降低到最低水平。
（1）盡可能避免在較高的溫度下施工
澆筑混凝土基礎時，在相同穩(wěn)定溫度下，混凝土的澆筑溫度越高，均勻溫差越大，產(chǎn)生的溫度應力也就越大。因此，在沒有控制混凝土入模溫度措施的情況下，應盡量避免在較高的溫度下澆筑混凝土。采取長時間的養(yǎng)護，規(guī)定合理的拆模時間，延緩降溫時間和速度，充分發(fā)揮混凝土的“應力松弛效應”。加強測溫和溫度監(jiān)測與管理，隨時控制混凝土內(nèi)的溫度變化，內(nèi)外溫差應控制在25ºC以內(nèi)，及時調(diào)整保溫及養(yǎng)護措施，使混凝土的溫度梯度和濕度不至于過大，進而有效的控制裂縫的出現(xiàn)。
（2）選擇適當?shù)氖┕すに?/p>
盡可能避免長距離的泵送，不同的施工工藝對混凝土的要求是不同的。用塔吊運送混凝土，混凝土的塌落度為50～100mm 足矣。但采用泵送，混凝土的塌落度必須達到150mm 以上，若進行長距離的泵送，混凝土的塌落度要求更高。對混凝土塌落度要求的提高意味著混凝土用水量的提高。在相同水膠比情況下，膠凝材料的用量也相應增加，50～100mm 限制了集料的最大粒徑。
（3） 加強養(yǎng)護。
大體積混凝土澆筑塊表面較容易干燥，而內(nèi)部則較難干燥，潮濕養(yǎng)護以防混凝土中水分的蒸發(fā)而導致混凝土的干縮。另外在混凝土澆筑后遇到急速降溫天氣時，及時地采取保溫措施，利于控制混凝土的最大溫度應力，防止混凝土的開裂。還有，采取低溫澆筑時，澆筑后必須立即采取保溫措施，否則，低溫澆筑所進行的一切努力都將前功盡棄。
（4） 避免過早地拆模或施加荷載。
混凝土的強度與放熱量是一對矛盾。在通常情況下，強度的較快發(fā)展將伴隨著水化熱較快的釋放。然而，大體積混凝土的主要矛盾是溫控防裂，因此，對于大體積混凝土來說，適當?shù)乜刂苹炷恋膹姸劝l(fā)展，以滿足溫控防裂的需要是必要的。為了溫控的需要，不要過早地拆去模板或是混凝土受力，以免破壞混凝土結構。 二、大體積混凝土施工應注意的問題
保持混凝土的均勻性。混凝土澆筑塊各部分材料的不均勻必然導致性能的不均勻，而性能的不均勻則是導致內(nèi)應力，引發(fā)裂縫。
1、如果所制備的混凝土容易離析，或者施工過程中不能掌握適度的振搗，使得混凝土泌水或泌漿，將導致上、下部混凝土形成一個附加的干縮變形和溫度變形差，將在表面混凝土中產(chǎn)生一個附加的拉應力。另外，泌水作用還導致了表面混凝土的水膠比高于設計水膠比，因而表現(xiàn)出較低的強度。因此，離析將使得混凝土表面更容易開裂。
2、在泌水過程中，水分的運動受到集料的阻礙而在集料下面富集，形成水囊，影響混凝土的性能。顯然，集料粒徑越大，所形成的水囊也越大。因此，當采用較大集料時，離析將會給混凝土的性能造成較大的影響。 三、結語
總之，為了確保大體積混凝土施工連續(xù)性以及質(zhì)量，要在工程實踐中結合大體積混凝土的結構特性，不斷總結和歸納混凝土材料選取、配合比設計以及混凝土分塊施工、澆筑等相應的施工技術經(jīng)驗，只有這樣才能有效地保證房建工程中大體積混凝土施工質(zhì)量。
參考文獻：
[1]張衡，關于大體積混凝土施工的注意事項[J]，科技資訊,2002,(03):35～39.
關鍵詞：人工砂、石粉含量、砂率、強度等級
中圖分類號： C35 文獻標識碼： A
一、前言：
包頭地區(qū)人工砂是沿大青山南側(cè)的各個采石場生產(chǎn)混凝土粗骨料的過程中產(chǎn)生的0.47砂和石粉的混合物。多年來一直視為廢料堆積在采石場，因為石粉（泥）含量過多而被人們遺棄，殊不知它是可以取代天然砂的，而石粉也絕非泥。隨著混凝土技術的發(fā)展，這些人工砂及所含的石粉都是可以利用而且可以取代天然砂的。
近年來隨著可開采的天然砂資源越來越少，包頭市尋找優(yōu)質(zhì)天然砂越來越困難，使得各大型攪拌站進廠的天然砂含泥量越來越高，有的甚至達到10%～17%。這使得混凝土的質(zhì)量難以保證，即使是增大水泥用量也難以保證混凝土的質(zhì)量。
0.075以下的石粉顆粒比表面積一般在280～310/，具有填充效應、微集料效應，石粉在水泥水化中起晶核作用，誘導水泥的水化產(chǎn)物析晶，加速水泥水化。
將石粉摻入5%、10%、15%,通過試驗認為水泥膠砂強度隨石粉摻量的增加而增加。因此正確認識和利用石粉，減少開采天然砂資源、維持生態(tài)平衡、節(jié)約投資、降低混凝土成本是本次試驗的主要目的。
二、人工砂的質(zhì)量分析
為了充分了解包頭市人工砂的質(zhì)量情況，我們在攪拌站的配合下對各大型碎石場，進行取樣試驗。試驗結果如下表：
碎石場人工砂的質(zhì)量情況
表一
序號 產(chǎn)地 級配 亞甲藍 壓碎
指標 細度
模數(shù) 石粉含量
（含泥量） 泥塊
含量 備注
1 王老大 合格 0.2 24.5% 2.5 13% 0% 用于試配混凝土
2 王老大 合格 0.25 25.0% 2.6 13.3% 0%
3 西邊墻 合格 0.25 28% 2.2 6.2% 0% 用
于
檢
測
4 西邊墻 合格 0.25 25% 2.4 7.8% 0%
5 卜蘿鋪 合格 0.25 12.5% 1.7 20% 0%
6 卜蘿鋪 合格 0.25 11.3% 2.2 16% 0%
7 萬水泉 合格 0.3 10.8% 2.5 7.8% 0%
8 萬水泉 合格 0.25 12.0% 2.4 9.2% 0%
從表一可以看出我們包頭市的采石場多年來保存的人工砂是以石粉含量為主，亞甲藍檢測最大為0.3，遠小于標準要求的1.4。因此包頭市現(xiàn)存的人工砂的質(zhì)量是好的，人工砂是干凈的。它的主要成分是碎石母巖，不含有其它雜物，雖然細度模數(shù)顯示有中砂（偏細）和細砂，且石粉含量有大有小，只要根據(jù)級配情況調(diào)整混凝土配合比就可以使用并不會對混凝土的質(zhì)量造成影響。
三、試驗方案
原材料情況：
1 水泥：P?O42.5
2 礦物摻和料：礦粉，粉煤灰
3 砂子：大青山花崗巖石破碎產(chǎn)生過程中的伴生品，級配合格，細度模數(shù)= 2.5，石粉含量=13%，亞甲藍0.25
4 石子：大青山花崗巖破碎石，粒徑5～31.5及5～20兩種級配，5～20粒級的石子應用于C50～C60的混凝土，級配合格，含泥量=0.1%，泥塊含量=0%，針片狀=4%，壓碎指標=7% 。
5 外加劑：應用普通泵送劑（液體）和高強泵送劑（液體）兩種外加劑。
6 水：自來水
混凝土配合比分兩種，一種為天然砂混凝土配合比，另一種為人工砂混凝土配合比。為了有針對性的對比和減少工作量，天然砂應用的混凝土配合比為C20、C30、C40、C50，4種配合比，能夠與人工砂進行對比應用就可以了。人工砂應用混凝土配合比為C10、C20、C30、C40、C50、C60，6個配合比，這6個配合比足以能夠說明人工砂在混凝土中應用的技術要求，其強度等級不降低即可應用于混凝土工程中。
試驗過程中注意事項及養(yǎng)護破型結果記錄：
1、所有混凝土拌合物必須易性良好，不泌水，坍落度滿足200±20的要求，不滿足時可做適當調(diào)整，如增加或減少一些用水量。
2、按標準制作標養(yǎng)試塊，24小時拆模、編號、送養(yǎng)護室養(yǎng)護。
3、試塊養(yǎng)護到齡期后按標準進行破型、試壓、并做好記錄。
四、試驗結果
天然砂第一次試驗結果
表二
序號 混凝土強度等級 水泥用量 試壓結果（MPa）
R3 % R7 % R28 % R60 %
1 C20 185 11.7 59 20.6 103 40.2 201 43.8 219
2 C30 249 16.9 56 27.8 93 47.8 159 50.7 169
3 C40 317 22.9 57 35.1 88 52.4 131 58.6 146
4 C50 450 39.1 78 53.7 107 57.0 114 69.3 139
人工砂第一次試驗結果
表三
序號 混凝土強度等級 水泥用量 試壓結果（MPa）
R3 % R7 % R28 % R60 %
1 C10 148 6.0 60 12.7 127 32.3 323 42.2 422
2 C20 188 7.2 36 14.6 73 33.9 170 42.5 213
3 C30 253 9.2 31 18.4 61 37.9 126 42.7 142
4 C40 320 12.9 32 23.9 60 40.0 100 50.2 125
5 C50 425 25.4 51 38.5 77 52.7 105 60.2 120
6 C60 470 32.8 55 46.3 77 61.6 103 61.8 103
分析：第一次試驗主要是進行天然砂和人工砂的對比，嚴格控制水灰比相同的情況，看其各齡期的強度，從表二、表三中看出強度等級影響并不很大。但是在試拌的過程中我們體會到人工砂的需水量要大于天然砂，且流動性也次于天然砂，顯然這是因為人工砂的石粉含量增加而導致的水量的增加。人工砂的多棱角阻礙了混凝土的流動性。針對這一情況我們又做了第二次的試驗，試驗結果如下表：
人工砂第二次試驗結果
表四
序號 混凝土強度等級 水泥用量 試壓結果（MPa）
R3 % R7 % R28 % R60 %
1 C20 196 9.8 49 17.9 90 33.2 166 43.9 220
2 C30 259 11.9 40 21.0 70 42.3 141 49.0 163
3 C40 337 16.3 41 29.6 74 47.7 119 61.6 154
4 C50 434 26.5 53 42.5 85 58.6 117 76.3 153
5 C60 480 32.4 54 46.8 78 61.0 102 73.1 122
第二次的試驗結果明顯好于第一次的試驗結果，而第二次的試驗依然保持水灰比不變的情況調(diào)整了水用量及總膠料的用量，砂率不變的情況下其混凝土的流動性及坍落度都非常好。
因為第二次試驗在強度等級為C30～C40時控制石粉含量為10%以下，C50～C60石粉含量控制在5%以下進行的試驗。其結果如上表四以明顯看出強度等級還是很不錯的。但是如果在正常施工時人工砂進行人為加工時，那么其成本就會相應增加，所以考慮到施工方便和降低混凝土的成本需要，我們又進行第三次試驗，即在；直接把人工砂在不做任何加工的情況下進行C30、C35、C40、C45的試驗，如下表。
人工砂第三次試驗結果
表五
序號 混凝土強度等級 水泥用量 試壓結果（MPa）
R3 % R7 % R28 %
1 C30 259 13.8 46 24.9 83 46.1 154
2 C35 314 19.3 55 31.9 91 53.6 153
3 C40 362 24.5 61 38.0 95 55.7 139
4 C45 403 28.6 64 42.6 95 64.8 144
表五中石粉含量9%，直接取樣回來風干即進行試驗其強度等級在R28時均滿足設計要求。拌合物并不能一味追求和易性和流動性而使得混凝土拌合物中的石子偏少，在這樣情況下我們決定再進行一次試驗，見表六。
人工砂第四次試驗結果
表六
序號 混凝土強度等級 水泥用量 試壓結果（MPa）
R3 % R7 % R28 %
1 C30A 222 14.2 47 24.1 80 44.7 149
2 C30B 242 16.4 55 27.4 91 47.4 158
3 C40A 332 21.7 54 35.4 89 54.2 136
4 C40B 356 25.9 65 39.8 100 57.4 144
表六中石粉含量12%，接近石粉含量較高的王老大采石場的人工砂，就是在這樣的情況下我們有意識的減少了水泥的用量增加了總膠料，適度調(diào)整了砂率，使混凝土拌合物真正符合泵送理念，其強度等級結果出來后非常的理想。
五、技術總結和分析
為了更慎重，我們又進行了抗?jié)B對比試驗，即同時成型天然砂抗?jié)B試塊和人工砂抗?jié)B試塊各一組，在同壓力（P15）狀態(tài)下進行抗?jié)B試驗，天然砂劈裂試驗滲透高度20，人工砂劈裂試驗滲透高度12，可見人工砂的密實度要比天然砂的密實度要好。這說明人工砂用于混凝土中取代天然砂是符合甚至更好于天然砂混凝土要求的。
1 通過上述的試驗，包頭地區(qū)的人工砂是可以應用商品混凝土中的，只要配合比調(diào)整適當其流動性和易性及強度等級能夠滿足天然砂配制的混凝土要求的。
2 人工砂在使用前應按JGJ52-2006《普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢驗方法》標準進行常規(guī)試驗。
3 ≤C40的混凝土在人工砂級配、細度模數(shù)符合中砂的范圍內(nèi)，石粉含量
關鍵詞：框架結構；鋼筋連接；施工；混凝土
Abstract: This paper analyzes the construction of reinforced concrete frame structure in reinforced connections, joints stirrups, concrete strength, concrete cover thickness and other quality problems in the process, and proposed control measures.Key words: frame structure; steel connection; construction; concrete
中圖分類號：TU74文獻標識碼：A 文章編號：2095-2104（2012）
1、前言
近年來，伴隨著設計和施工水平的提高，多層和高層建筑采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆結構的形勢發(fā)展很好，由于現(xiàn)澆施工的框架具有整體性好、圍護墻體輕、抗震性好、施工速度快、布局靈活多樣，在許多工程中得到廣泛應用。但是由于施工人員技術素質(zhì)存在差異，對操作規(guī)程了解較少，在施工中容易產(chǎn)生影響質(zhì)量的現(xiàn)象，這些狀況如重視不夠或解決不及時，將會直接影響質(zhì)量。本文就鋼筋混凝土框架結構施工容易形成的質(zhì)量問題談幾點體會。
2、鋼筋連接
大直徑鋼筋（φ≥28）可采用鋼筋剝肋滾壓直螺紋套筒連接新技術，即剝助鋼筋縱肋后滾壓直螺紋的套筒將預制的絲頭待連接鋼筋旋擰在一起達到鋼筋連接一體，實現(xiàn)等強度連接的目的。
它的機理是：
利用滾壓螺紋能使螺紋綜合機械性能大幅度提高的特性，同時利用螺紋連接傳力不均率與螺桿橫截面積變化率相協(xié)調(diào)對應能夠降低螺桿抗拉應力，改變連接過渡段內(nèi)力曲線形狀，降低變截面應力集中影響的特性來彌補鋼筋剝肋和螺紋小徑對鋼筋橫截面積削弱影響達到鋼筋等強度連接。
技術特點是：
1.1接頭強度高，連接質(zhì)量穩(wěn)定可靠。接頭性能達到行業(yè)標準 鋼筋機械連接通用技術規(guī)程))(JGJ107～96)中A級規(guī)定，實現(xiàn)與鋼筋母材等強度連接。
1.2鋼筋絲頭螺紋加工精度高。使工廠加工的套筒與施工現(xiàn)場加工的鋼筋絲頭配合性好，保證了鋼筋連接質(zhì)量。
1.3由于鋼筋端部的絲頭是對鋼筋柱體表面金屬強化后形成的螺紋，鋼筋芯部材質(zhì)和機械性能不發(fā)生任何變化，接頭的綜合機械性能高，特別是接頭的抗疲勞性能好，與鋼筋化學成分無關。
1.4銅筋絲頭加工過程中鋼筋搬運次數(shù)少、操作簡單，加工速度快。一次裝卡即可完成鋼筋剝肋、滾壓螺紋兩道工序。
1.5鋼筋絲頭加工設備投入小，易耗件損耗低，一套滾絲輪可加工絲頭為0.8萬～1.2萬個。
1.6接頭連接施工方便，質(zhì)量容易控制。鋼筋絲頭用手即可旋入套筒，僅最后2～3扣時用管鉗或力矩扳手旋緊，只要鋼筋外露螺紋不超過1．5扣，即可保證接頭的等強連接。
1.7 適用范圍廣。不僅適用于直徑16～50mmⅡ、Ⅲ級鋼筋在各個方向和位置的同、異徑可旋轉(zhuǎn)鋼筋連接，還能適用于不可旋轉(zhuǎn)或軸向不能移動鋼筋的連接。
3、梁柱節(jié)點箍筋施工問題
3.1 一般施工做法的弊病
梁柱節(jié)點施工的復雜性主要表現(xiàn)為：節(jié)點構造復雜。鋼筋分布密集，操作人員高空作業(yè)。施工難度大，特別是中間柱子鋼筋縱橫交錯，箍筋綁扎不便，采用整體沉梁時節(jié)點區(qū)下部箍筋無法綁扎，致使梁柱節(jié)點部位不放或少放柱箍筋，留下嚴重隱患。部分施工人員意識到鋼筋骨架整體入模后柱節(jié)點內(nèi)箍筋綁扎困難，便采用兩個開口箍筋拼臺，然而在整個節(jié)點區(qū)均采用開口箍筋顯然不符合規(guī)范規(guī)定。規(guī)范箍筋封閉和箍筋末端彎鉤的構造要求，是保證箍筋對混凝土核心起有效約束作用的必要條件，但采用分層下箍法操作難度仍相當大。必須將節(jié)點部分側(cè)模板拆除方能保證節(jié)點箍筋間距及綁扎牢固。若采用原位綁扎鋼筋(即先安裝梁底模，再直接在梁底模上綁扎梁筋、安裝側(cè)模板)，其缺陷是：
3.1.1只安裝梁底模、不安裝側(cè)模板。板的模板無法安裝，造成整個模板支撐系統(tǒng)不穩(wěn)定，易發(fā)生模板倒塌事故；
3.1.2在框架結構施工中，所有的鋼筋均在施工樓層堆放和二次運輸。在這種開放的模板體系上堆放和搬運鋼筋極其不安全；
3.1.3支模和綁鋼筋多次交叉作業(yè)。不利于施工組織管理，窩工現(xiàn)象較嚴重,工效較低。
3.2 改進的對策
近年的作法是將梁板模板(含側(cè)模板)全部安裝完畢后才安裝梁板鋼筋并整體沉梁。該施工程序的優(yōu)點是鋼筋堆放、運輸及綁扎較安全，交叉作業(yè)少。支模和綁鋼筋不沖突,工效較高。但若不采取特別措施,會出現(xiàn)節(jié)點箍筋少放或者箍筋間距無法保證的問題。對此,可采用如下措施解決：
3.2.1下料時每個節(jié)點增加若干根縱向短筋(可用細鋼筋)；
(2)柱節(jié)點區(qū)箍筋現(xiàn)場焊接在縱向短筋上形成整體骨架。再將整體骨架套入柱縱筋并擱置在樓板模板面上，穿梁鋼筋并綁扎，為防止附加縱同短筋位置與柱縱筋沖突而造成套箍困難。附加縱向短筋應偏離箍筋角部約5cm。采用該法可保證柱節(jié)點箍筋的間距與數(shù)量,實施效果較好。需要說明的是,當結構較復雜時，采用該方法可能也會有困難,施工時要視具體情況而定。
4、混凝土保護層厚度問題
保護層厚度的規(guī)定是為滿足結構構件的耐久性要求和對受力鋼筋有效錨固的要求。保護層厚度太小，無法滿足上述要求，太大則構件表面易開裂，因此，《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》(GB50204――1992)第3.5.8條《建筑工程質(zhì)量檢驗評定標準》(GBJ301――1988)第5.2.10條、《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范))(GB50204――2002)第5.5.2條均規(guī)定受力鋼筋保護層厚度梁拄允許偏差為±5mm。
在框架結構施工中，由于樓面標高是一致的，雙向框架梁同時穿越柱節(jié)點時，必然造成一側(cè)框架梁面筋保護層厚度偏火(往往會超過40mm)。井字架梁節(jié)點也有同樣問題，這些問題無法避免，但需注意：一是梁箍筋的下料問題，由于一向框架梁面筋需從另一向框架梁面筋底下穿過，若該向框架梁梁端箍筋按原尺寸下料，面筋無法直接綁扎到箍筋上，對粱骨架受力不利，因此梁端箍筋下料時高度可減小20～30mm(儀一向框架梁端需要)。二是施工時以哪一向為主，因保護層厚度增大，截面有效高度變小，正截面受彎承載能力減小(約5％)，設計時是否考慮了這種影響，另一方面構件表面容易開裂。《混凝土結構設計規(guī)(GB50010――2002)第9.2.4條規(guī)定：“當梁、柱中縱向受力鋼筋的保護層厚度大干40mm時，應對保護層采取有效的防裂構造措施。”對此須在設計時就明確以哪一向為主，并對保護層厚度偏大的一向梁端加鋪一層鋼絲網(wǎng)以防表面開裂。
5、混凝土施工質(zhì)量控制
5.1 柱的“爛根” 和“夾渣”
現(xiàn)澆框架容易出現(xiàn)“夾渣爛根”現(xiàn)象，使根部混凝土漏漿，嚴重時出現(xiàn)“露筋”和“孔洞”。其直接原因是柱模直接放在樓地板上，預先沒有在樓板上做找平層或加標準框澆出底面，更沒有留清掃口。當層高>5m時中段未留澆筑口，進料從頂部直接下。自由落差>3m，在柱內(nèi)鋼筋阻攔下料使粗細料分離，另因底部板面不平且未堵縫。導致水泥漿流失掉，也存在底面垃圾未清除凈、振動棒長度不到位等因素，造成根部夾渣，爛根問題。保證質(zhì)量的措施應在框架柱接頭外進行，即上次燒筑后加相同規(guī)格的方框，并澆平框面，繼續(xù)上澆前支橫模從板面開始，澆筑時在頂灑一層l：0.4的水泥砂漿。并鋪l：2水泥25～30mm厚，在其上澆混凝土，可保證框架柱自然密實，不會出現(xiàn)夾渣或爛根的質(zhì)量問題。
5.2 控制好混凝土質(zhì)量
對配合比的控制不容忽視，再準確的配合比，現(xiàn)場不控制粗細骨料的含雜質(zhì)量和稱量，仍然會生產(chǎn)出不合格品。有的工地不做配合設計，而套用別人的比例。對已澆成品不保護，養(yǎng)護不及時，尤其是夏天氣溫高的地區(qū)需要保養(yǎng)，這是提高強度的重要環(huán)節(jié)。對混凝土框架柱的澆筑施工，必須遵守現(xiàn)行的施工規(guī)范，注意克服配料計量、拌和時間短，加水不控制，運距長搖晃離析現(xiàn)象，更要注意不允許二次加水重拌及振搗不密實、過振、漏漿、跑模、不清除殘留木屑等現(xiàn)象。操作素質(zhì)低下所產(chǎn)生的后果將削弱支撐件的豎向荷載，影響結構連接及降低抗震能力。只要有健全的施工操作標準，步步檢驗認證，按規(guī)范施工，框架工程質(zhì)量就會得到保證。
6、結語
在建筑工程中，現(xiàn)澆施工的框架具有整體性好、圍護墻體輕、抗震性好、施工速度快、布局靈活多樣的優(yōu)點，在工程實踐中成為主要的結構形式，工程技術人員在施工中應嚴格按照圖紙和規(guī)范施工，確保工程質(zhì)量和安全。
參考文獻：
[1]朱永新、呂宏標.關于鋼筋混凝土框架結構施工中的若干問題[J].科技咨詢導報，2007 (14)
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