時間：2023-03-14 15:18:37
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小水電一般裝機5000KW以下，整個工程由攔水壩、引水洞（支洞）、壓力管和廠房等組成。引水式或混合式小水電站多處于山地狹谷地帶，交通不便，林木茂盛通視差，它的地面控制測量工作相對于堤壩式電站更加復雜和困難。這種電站水頭多在30m以上，高的可達數百米，引水隧洞由一個或一個以上的洞組成，單個洞長一般小于2km，洞內坡度0.2％，橫向貫通允許限差為20cm，高程貫通限差為5cm。
小水電工程測量工作的主要內容有建立平面和高程控制網，測繪庫區、壩址、進出洞口（中洞）、壓力管和廠房的數字化地形圖（庫區和其他區域的比例尺一般分別為1：2000和1：500），以及工程施工放樣。測區采用任意直角坐標系和假定高程系，如是流域綜合開發，可用區域內或國家統一的平面和高程系統。
2地面控制測量
2.1GPS與EDM導線結合的方法對于高水頭的小水電工程，輸水隧洞的控制是整個工程的核心。由于小水電工程處位于山地狹谷這種特殊的位置，采用GPS測量往往受到地形條件的限制，不能直接在壩址、進出洞口（支洞口）、廠房等關鍵位置上施測，而只能在附近山脊等開闊處選取合適的點，再用EDM導線延伸至需要的位置上。
在各施工區如壩址、洞口、廠房等處布點時，每處至少應布設2～3個點，并使各相鄰點兩兩通視，最好能組成一個三角形。GPS觀測的時間依工程對點位的精度要求不同而不同，一般20～30分鐘即可，檢驗測量成果精度的方法，通常有3種：用全站儀（測距儀）測量兩點間的平距與GPS二維約束邊長進行比較（同一投影面上）[1]；用全站儀測量單角，與GPS坐標反算角度值進行比較；用GPS對原測點位在不同時間進行重測等方法進行檢驗。
GPS測量的二維精度可靠，但高程精度偏低，其高程中誤差一般為±10cm，不能滿足施工要求而需重新布設一條具有四等精度的測距三角高程導線或水準路線，這項測量工作特別是在交通不便的山區，工作量也是非常大的。
2.2EDM三維導線測距導線作為小水電工程的地表控制，也是非常合適的。一方面全站儀在生產單位已得到全面的普及，同時它又有良好的測角、測距精度，目前2秒級全站儀每公里測距精度一般都在3+2ppm（mm）以內，另一方面，測距導線選點的自由度大，能在所需要的地方布點，并能一次性完成平面和高程控制測量。為提高隧洞的貫通精度，減少壩址與廠房間的控制點的數量，導線宜布設成直伸型。
2.2.1閉合導線：這種閉合導線的布設形式為狹長型（如圖1），A為進洞口控制點，D為出洞口控制點，1、2、……6點為中間點，單號點與雙號點各構成一條導線，選點時，應使1與2，3與4等兩兩相鄰的點間距為2m以內，并用鋼卷尺量出間距。
觀測時按閉合導線的要求施測，從A始按1、2、3……6順序至D。水平角、豎直角、斜距的觀測及往返平距和高差的限差要求，視隧洞的長度分別依一或二級導線和四、五等EDM三角高程的要求。這種形式布設的導線點位坐標不僅可以得到檢核和精度衡量，同時最大限度的減少了工作量。
2.2.2雙支導線：當狹長的閉合導線中的某一點或幾點重合時，即成此類型（如圖2）。這種導線與閉合導線的觀測相同。一般地，這種導線可單雙站交替設置，在重合點上只需設置一次儀器或覘牌。計算既可按兩條支導線單獨進行，也可按閉合導線的方法進行計算（當路線交叉時，只能按雙支導線計算），此外，還可以比較重合點以及終點的坐標值而得到檢核。
上述兩種導線還可通過比較兩鄰近點的實測距離與它們的坐標反算距離進行檢核[2]。
2.2.3單支導線：當引水洞較短時（一般小于1.5km），可布設成單支導線（如圖3）。觀測的內容與各項精度指標與上述兩類導線一致。為便于檢核，水平角觀測時應對左右角各觀測一至二測回，圓周閉合差應小于10秒。在進行距離和高差觀測時，可用兩次儀高法觀測，以獲得兩組數據而得到校核。
2.2.4高程測量：小水電工程的高程測量一般在施測EDM導線時同時完成。施測時按照四等或五等的三角高程要求進行，要特別注意各項限差要求，確保精度要求（特別是往返高差），以防返工。也可在條件較好時用水準測量的方法觀測高差。3EDM三維導線的長度及精度估算
地面導線的建立除了測圖外，主要是為了指導隧洞的開挖并使之貫通，以及放樣攔水壩、廠房及壓力管等，其中最主要的是用于前者。根據貫通誤差的來源與分配的原則[3]，對于雙向開挖的隧洞，地面控制對橫向貫通的影響值為
Mq為貫通誤差，以Mq=10cm代入，Mq＝5.8cm，即得地面導線最弱點的點位中誤差。對于上述的三種形式導線，都可用直伸支導線終點精度的估算方法來估算導線最弱點的精度。在任意平面直角坐標系中，支導線由于沒有起算數據誤差和因起算數據誤差引起的誤差[4]，其最弱點的點位中誤差的計算如下式：
根據大量的EDM一級導線測量數據統計，測距精度等于或高于5＋5ppm的2″全站儀的測距中誤差≤±5mm，測角中誤差約為±3″[5]，據此并依（1）式計算不同長度和邊數的支導線最弱點的點位中誤差M（如表1）。
當導線的長度達到或超過2000m時，最弱點的點位中誤差達到或超過了5.8cm，也即在地面導線長度在2000m以內時，可用單支導線（一級導線的觀測要求）控制；當長度在2000m以上時，應用閉合或雙支導線作控制，它們的最弱點的點位中誤差為單支導線的/倍。
4結論
4.1GPS與EDM導線相結合用于小水電工程的地面控制測量，是一種效率高、平面精度高，并省力的好方法，但該法投入大，外業儀器多，高程精度欠佳。在高程精度要求稍低時（±10cm），可直接用其成果，不需再進行四等EDM三角高程測量。
4.2EDM三維導線是小水電工程測量中常用的方法，但布點時要盡量使導線成直伸狀，以提高精度減少橫向貫通誤差。
4.3對于地面控制導線長度小于1500m的短隧洞，單支導線作為它的地面控制測量方法，是個很好的選擇，不但省時省力，而且效益好。該法在近幾年省內外的小水電工程的隧洞施工中被作者多次應用，效果非常好，貫通誤差均在規定的誤差范圍內。單支導線的測量要注意自身的校核，如測左右角，雙儀高法重測等。
摘要：測量工作在小水電工程建設中起著重要的作用。結合自身的測量經驗，介紹了用GPS與EDM導線建立小水電工程地面控制網的幾種常用并有效的方法。
關鍵詞：水力發電工程測量控制網導線測量
參考文獻：
[1]中海達測繪儀器公司.中海達GPS數據處理軟件Ⅲ使用手冊[M].2003.
[2]陶元洲.單程雙測導線測量[J].《測量員》.1991.（4）.
[3]李青岳等.工程測量學[M].北京：測繪出版社.1995（第二版）．
1.1水利水電工程的內涵水利水電施工是按照設計提出的工程結構、數量、質量、進度及造價等要求修建水利工程的工作。包括施工準備、施工技術與施工管理等內容。隨著科學技術的發展，水利水電工程施工已成為一門獨立的學科。水利水電施工企業是我國水利工程建設中的主力軍，其主要業務包括水利水電樞紐建設、水工建筑物基礎處理、水工金屬結構制作與安裝、水利水電機電設備安裝、水工大壩工程、水利堤防工程、河湖整治等水利水電建設項目。水利水電是一種清潔的能源，隨著社會的發展和國家對環境治理的重視，對于清潔能源的開發越來越注重，在水利水電建筑工程的施工過程中，技術是工程順利開展的保障，直接關系到工程竣工后的效益和工程質量，以及社會影響力。
同時，施工技術也是構建水利水電工程的一個重要因素，技術人員應該不斷的學習新的技術，多開展各種技術交流活動，對于以前遇到的各種問題要及時總結，對于可復制性的問題應該在各種培訓上進行講解，避免問題的再次出現。由此可見，技術力量在水利水電工程施工的重要性。水利水電工程在施工中，不僅需要資金和技術的支持，管理是更為重要的內容，只有在施工管理中樹立嚴格的組織紀律，加強企業管理和項目管理制度體系的建設，發揮項目管理的作用，才能使得水利水電工程的建設質量上一個新的臺階。縱觀以前工程事故，無一不與施工管理有關，施工管理人員應該加強學習，不斷的補充知識，將安全管理和施工管理有機的結合在一起，將項目管理的潛能盡可能的發揮出來。綜上所述，加強水利水電工程的施工管理至關重要，是企業發展的靈魂，是工程質量的保證。
1.2農村地區水利水電工程的特點農村地區水利水電工程承擔擋水蓄水和泄水的任務，因而對水工建筑物的穩定、承壓、防滲、抗沖、耐磨、抗凍、抗裂等性能都有特殊要求，需按照水利工程的技術規范，采取專門的施工方法和措施，確保工程質量；農村地區水利水電工程對地基的要求比較嚴格，工程又常處于地質條件比較復雜的地區和部位，地基處理不好就會留下隱患，事后難以補救，需要采取專門的地基處理措施；農村地區水利水電工程多在河道、湖泊、沿海及其他水域施工，需根據水流的自然條件及工程建設的要求進行施工導流截流及水下作業。
2.農村水利水電工程管理存在的問題
我國水利設施建設范圍廣泛，種類繁多。其在全國各地的分布對我國的防洪、排澇、灌溉、供水、發電、水土保持、養殖、旅游和改善生態環境等起著重要作用。水利設施主要包括堤防、水庫、灌區、涵閘、排灌泵站、機井、水電站、飲水工程和水土保持工程等。自建國以來，我國動用國家資金在農村地區建設了大量的水利水電工程，但是這些設施的建設在管理上存在著很多的問題。具體如下。
2.1建設人員資質缺乏，技術低下我國的水利水電工程建設人員大多是沒有經過專業培訓的農民，由于自身素質的缺乏并且沒有經過專門的培訓，又缺乏安全意識，導致施工的工程不規范，質量不能得到保證，存在著很大的安全問題，同時由于缺乏專業人員進行設備的管理與維護，致使很多工程建筑失去效用而被廢棄，造成了資源的浪費。
2.2設備短缺，工程效益低下淺析農村水利水電工程管理發展摘要：農村水利水電工程建設是一項非常重要的基礎工程，對于農村經濟的發展有一定的促進作用。但是就目前來看，我國農村的水利水電建設仍然存在一定的問題，需要我們加以探討和分析，為農村水利水電工程管理的發展提供建設性的意見。關鍵詞：農村水利水電工程管理發展俞小敏諸暨市石壁水庫管理局瞿威飛諸暨市水利水電局水利水電工程建設是一項周期長，至今消耗大，人員需求多的大型工程建設項目，因此在建設過程中要大量的投入。建設完成后，其維護和保養也需要大量的資金，好的設備可以促進水利水電工程的有效開展，然而由于資金的短缺經常會造成農村地區設備不足，從而降低了工程的效益，造成了隱形的浪費。
2.3管理制度不能與時俱進一項工程的完美實施離不開良好的管理制度，然而我們現在農村地區水利水電工程的管理卻沒有與時俱進，跟上時代的節奏，采用的仍然是傳統管理制度，農村水利水電工程的管理仍采用傳統的水利水電工程管理制度，這影響了工程施工的質量和維護的技術，影響了整個工程的社會效益和經濟效益。
3.加強農村水利水電工程管理的對策
3.1加強工程資金成本的管理
（1）施工成本的節約。在農村地區水利水電工程建設的過程中，施工前要做好工程預算，將選用的設備和材料，人員的支出等做好詳細的預算計劃，從而通過綜合考慮節約成本；項目施工隊伍的招標也要嚴格公開透明，從而有效控制成本。
（2）爭取金融支持。國家開發銀行一直為我國農村地區的水利水電建設提供金融支持。我國當前的建設任務繁重，資金缺口很大，迫切需要綜合運用財政和貨幣政策，引導銀行業金融機構增加水利信貸資金，切實增強水利支撐保障能力。在國家的水利建設金融信貸支持下，在水利建設中用好用足信貸資金，加快水利建設步伐。
3.2加強施工人員的技術和安全培訓人是直接參與施工的組織者指揮者和操作者，因此要調動人的積極性，發揮其主導作用。根據工程特點，從確保質量觀念出發在人的技術水平、人的心理行為、人的錯誤行為等方面來控制人的使用。如對技術復雜、難度較大、精度較高的工序或操作，應有技術熟練、經驗豐富的職工來完成。反之對那些應變能力差的人，不能操作快速運行、動作復雜的機械設備，對某些要求萬無一失的工序和操作，一定要分析人的心理行為，對具有危險源的作業現場，應控制人的錯誤行為等。此外應嚴格禁止無技術資質的人員上崗操作。建設單位在進行施工建設前在完全清晰的了解了水利水電工程建設的建設程序后再開始施工；施工中發揮好監管人員作用，實時檢查工程的質量；加強員工安全意識管理，避免意外事故的發生。同時邀請專家對施工人員進行培訓，使施工人員按照工程標準嚴格執行，保證工程質量。在水利水電工程建設完成之后，國家必須組織專門人員在農村建立管理部門，工作人員定期對水利水電工程的使用狀況進行檢查，及時解決已出現問題，避免重大水利水電工程問題的出現。
3.3健全農村地區水利水電工程管理的制度農村地區水利水電工程管理制度不健全也導致了水利水電工程管理中的各個問題。因此需要要轉變觀念，改革管理機制。要加強水利工程運行機制改革。認真落實水利產業政策，按照工程不同性質和分類，分別采取財政支持、有償服務、自主經營等不同投入和管理方式，按照市場經濟規律建成管理現代化、崗位責任化、運行規范化的工程管理體系。在內部管理上要分類別、分項目、因事設崗、定員、定責、定目標、定獎罰，實行競爭上崗，不適應水利工程管理的人員要堅決分流。
3.4創新水利水電工程管理的技術水平優化水利水電工程的管理，還要對管理技術進行創新，實現現代化的管理方式，政府加大管理創新的投資力度，結合工程特點利用現代信息技術對其進行監管；研發新的管理技術，建立專門的技術管理中心，提高管理效率。充分利用當今世界最先進的科技成果，如計算機網絡、地理信息系統、遙感技術、衛星監視等現代技術手段指揮抗洪搶險和管理水資源，選擇最優的管水、調水和分配水資源方案，成倍的發揮減災效益。大力推廣節水技術。要把推廣節水灌溉作為一項革命性措施來抓，合理利用國家優惠的貼息貸款，發展節水灌溉事業。
4.結語
河床式發電廠房分為安裝間、擋水壩段、廠房機組段、進水渠、尾水渠五個部分。開挖最低高程為153.75m，最大高差為24.25m。左右翼墻和發電廠房土石方開挖總量為50.851萬方。其中石方34.628萬m3。尼爾基地區凍土多年平均最大深度2.10m，最大深度2.51m。冰凍的最大厚度1.52m，最小厚度0.78m，平均厚度1.12m。發電廠房基礎巖石特性為花崗閃長巖，節理裂隙發育，巖石完整性較差,巖石堅固系數f=10～12，級別為X級。主壩與廠房連接翼墻長129.38m，寬為28.45m。建基面高程173.50m，開挖高度為4.5m。廠房與右副壩連接翼墻長143.65m，寬100.78m，開挖高差20m。
2開挖技術措施
2.1施工特點
廠房基坑覆蓋層剝離巖石開挖在零下-34.4℃的嚴寒下進行，設備選型、爆破參數控制、開挖出渣道路布置必須適應于嚴寒氣候條件；由于廠房結構復雜，采用預裂控制爆破技術控制建筑物輪廓邊線；為加快開挖進度，保護層開挖采用液壓鉆機造孔，大幅度提高鉆孔效率；廠房上下游預留門機巖臺，控制爆破要求嚴格；由于原廠房圍堰滲水嚴重，火工材料防水性能要求高；廠房基礎形狀復雜，基礎高差大，出渣道路布置要求嚴格；開挖石方粒徑有嚴格要求，爆破參數經過多次試驗確定，嚴格控制鉆爆施工。
2.2施工方法
2.2.1冰層和凍土開挖
廠房基礎覆蓋層為腐植土和砂礫（卵）料，開挖正值冬季，圍堰滲水漫過基坑，河床結了一層0.9m厚的冰層。冰層剝離后，下面的砂礫料迅即又凍結成凍土層。基坑結冰層底部為未凍的沙礫層，挖掘機械不能直接進入基坑內作業，因此破冰采用墊渣進占法進行開挖。墊渣進占方法:首先用1.3m3日立反鏟將冰區破解一角，隨后用大容量裝載機將破冰處迅即回填碎石或腐植土，填層高出冰面1.0m左右，反鏟在前面破冰開道，裝載機緊隨回填形成高出冰面的施工通道，冰面通道形成以后，自卸汽車可以沿通道將碎冰運出。破冰的同時設置潛水泵將冰面以下積水及時排除，避免冰下積水凍結成冰，增加反復破冰作業量。
2.2.2凍土開挖爆破參數選擇
基坑右側臺地上存在2m厚的凍土層，該部分凍土層采用松凍爆破法開挖。采用TOMROCK500液壓鉆機鉆取Ø80mm孔，炸藥采用4#硝胺防水炸藥，藥卷直徑Ø60mm，非電毫秒塑料導爆管微差起爆，凍土采用松動爆破，鉆孔采用TOMROCK-500型液壓履帶式鉆機鉆孔，鉆孔直徑80mm，孔間距1.8m，排距1.8m，炸藥采用4#巖石抗水硝銨炸藥,單耗藥量0.54kg/m3,非電毫秒塑料導爆管網絡起爆。凍土爆破程序如下:確定凍土范圍布孔鉆孔裝藥爆破。
表1凍土松動鉆爆參數表
凍土厚度
孔深
孔徑
孔距
排距
裝藥量
總裝
藥量
堵塞
長度
藥卷直徑
裝藥量
高度
H(m)
h(m)
D(㎜)
a(m)
a(m)
d(mm)
Qp(kg)
hp(m)
Q(kg)
Ho(m)
2.0
2.0
80
1.8
1.8
60
3.15
1.2
4.32
0.8
1.5
1.5
80
1.5
1.5
60
1.82
0.60
1.82
0.90
1.0
1.0
80
1.2
1.2
60
0.55
0.20
0.57
0.80
2.3石方開挖
發電廠房石方開挖采取分區、分層開挖的原則，考慮混凝土澆筑及合同工期的需要，以安裝間為先，自左向右進行開挖。同時考慮混凝土垂直運輸設備的安裝及運行需要，在進水渠、尾水渠預留門機軌道基礎巖臺。廠房基坑巖石開挖最大高差為29.45m，根據開挖設備性能并充分考慮了進水渠、尾水渠預留門機巖臺開挖質量廠房開挖采用梯段分層開挖。分層情況見圖1。廠房基坑石方開挖從4＃機組段開始，先在4#機部位開挖出先鋒槽，然后向3#機組和安裝間方向分兩個工作面進行梯段爆破開挖。基坑內開挖到156.27m建基面后，開挖檢修廊道，廊道邊線采用光面爆破，廊道和集水井內部進行掏槽爆破分層開挖。
2.3.1預裂爆破
為確保廠房建筑物基礎巖石的完整性，減少超挖及混凝土回填量，梯段爆破開挖前，對設計開挖邊線先進行預裂爆破，用液壓鉆機鉆孔。預裂爆破施工程序如下：鉆孔場地平整布孔測量鉆孔藥串加工裝藥堵塞網路連接起爆。
表2預裂鉆爆參數表
梯段高度
孔深
孔徑
孔距
藥卷
直徑
線裝藥
密度
底部裝藥
單孔
藥量
堵塞
長度
鉆孔
角度
裝藥量
高度
H(m)
h(m)
D(㎜)
a(m)
Ø(mm)
q(g/m)
Qp(kg)
hp(m)
Q(kg)
Ho(m)
°
13.6
14.20
80
0.8
32
250
1.5
1.0
3.4
1.0
73.3
4.50
5.03
80
0.8
32
200
1.5
1.0
0.9
1.0
63.4
2.3.2梯段爆破
先鋒槽爆破開挖：在4#機部位采用液壓鉆機鉆楔形掏槽孔，爆破成一長45m、寬22.2m、深6.0m的先鋒槽。利用此先鋒槽，分別向3#～1#機組和2＃～1＃安裝間方向分兩個工作面采用自上而下分層梯段鉆爆開挖。梯段爆破采用液壓鉆機鉆孔,爆破施工程序如下：場地平整測量放線布孔鉆孔裝藥連網爆破。梯段爆破裝藥結構采用連續柱狀裝藥，采用4#巖石抗水硝銨炸藥，藥卷直徑Ø60mm。
采用2#巖石銷銨炸藥和4#巖石抗水硝銨炸藥。炮孔按中寬孔距、梅花型布孔。為防止爆破對設計邊坡的振動破壞，在靠近預裂面的一排炮孔的裝藥量擬定為其它梯段爆破孔裝藥量的70～80%，距預裂面1.5～2.0m布孔。為提高爆破質量、降低石渣的大塊率，炮孔的裝藥結構采取連續柱狀裝藥方式。梯段爆破鉆爆設計參數見表4
表3梯段爆破鉆爆參數表
梯段高度
炮孔直徑
炮孔深度
藥卷直徑
孔距
排距
單孔藥量
堵塞長度
單位耗
藥量
超鉆深度
鉆孔傾角
(m)
(㎜)
(m)
(㎜)
(m)
(m)
(kg)
(m)
(kg/m3)
(m)
°
7.10
80
8.00
60
3.0
1.5
17.40
1.5
0.45
0.6
73.3
3.0
80
3.36
60
2.0
1.5
4.54
1.0
0.45
63.4
2.3.3保護層開挖
水工建筑物基礎預留保護層開挖，是控制建基面開挖質量的關鍵，也是控制工期、提高經濟效益的重要的環節。按規范規定，當保護層以上用梯段爆破開挖時，對節理較發育的中硬巖石，預留保護層應為上部梯段豎向孔藥卷直徑的30倍，對于堅硬巖石，相應值為20～25倍，SDJ211-83中有關條款規定，在距水工建筑物基建面1.5m以內用手風鉆鉆孔，淺孔火炮分層開挖。1994年新規范對保護層開挖，去掉了上述規定，允許試驗成功的基礎上，采用新方法進行開挖。在三峽工程、巖灘工程等重大項目施工中，近幾年提出了一些新辦法、新工藝，創造了很好的經驗：
1)對2～3m保護層，可用手風鉆鉆Ø45mm孔，孔深2～3m，單孔裝藥1.5～2.5kg，孔底設柔性材料墊層20cm，孔網1.5×1.6m，裝Ø32mm藥卷，非電雷管起爆。爆后選擇典型部位測定基巖波速降低值，均符合要求。
2)對3~5m保護層，用全液壓鉆機鉆Ø76mm，孔深3~5m，藥卷直徑Φ45mm，單孔裝藥8~16kg，孔底墊柔性材料墊層20cm，孔網2m×2m-2m×3m2,不連續裝藥，用導爆索配合非電雷管起爆，爆后選擇典型部位測定基巖波速降低值，均符合要求。
3)柔性材料可用泡沫塑料、鋸末、竹筒；在水孔中，需用兩頭封閉的竹筒。
4)巖灘水電站用Ø150mm鉆孔，裝Ø130mm藥卷，進行開挖，在臨近建基面保護層處孔底裝Ø55~75mm藥卷，使預留保護層厚度由2.5~3.5m減少到1.0~1.5m(20~25倍藥徑)。對預留保護層用手風鉆或快速液壓鉆鉆孔，一般鉆到建基面，對不允許欠挖部位超鉆10~15cm。孔底填柔性材料，柔性材料上裝Ø32mm藥卷，如需要在Ø32mm藥卷上部裝Ø55mm藥卷，用非電毫秒雷管排間延遲起爆，一次爆到建基面，質量符合要求，施工速度較常規法3倍，創造了月最大驗收面積29750m2的國內先進水平。
尼爾基廠房保護層開挖爆破參數選擇
借鑒三峽和巖灘工程保護層開挖經驗為了驗證用液壓鉆機鉆鉆Ø80mm中孔進行保護層開挖的爆破效果，根據多次鉆爆試驗，最終確定的保護層開挖爆破參數如下：用TOMROCK500液壓鉆機鉆Ø80mm孔，一次鉆至建基面，孔底回填20cm河沙或巖屑柔性墊層，孔網1.0m×0.8m，鉆孔傾角60°，裝Ø32mm藥卷，不連續裝藥，底部加強裝藥，非電毫秒延期雷管微差起爆。建基面欠挖的部位采用日立反鏟沖擊錘進行開挖。
采用2#巖石銷銨炸藥和4#巖石抗水銷銨炸藥，導爆管起爆。保護層開挖鉆爆設計參數見表4。
表4保護層開挖鉆爆參數表
臺階
高度（m）
孔徑(mm)
孔深(m)
鉆孔角度(°)
孔距(m)
排距(m)
堵塞
長度(m)
單孔裝藥量(g)
單位耗藥量(kg/m3)
1.5
80
1.88
60
1.0
0.8
0.5
600
0.45
3保護層開挖爆破質量控制
3.1宏觀調查和地質描述方法判爆破破壞的標準
有下述情況之一時，判斷為爆破破壞：
1)發現爆破裂隙，或裂隙頻率、裂隙率增大(產生爆破裂隙和裂隙率都會增大；原有的裂隙張開，也會使裂隙率增大)。
2)節理爆破裂隙面、層面等弱面張開(或壓縮)、錯動。
3)地質錘錘擊發出空聲或啞聲（從地質錘錘擊時發聲狀況進行判，一般新鮮，完整的巖體，發聲清脆，頻率高；被爆破振松的巖體，發出空聲或啞聲、頻率較低）。
3.2彈性波縱波速觀測方法判斷爆破破壞或基礎巖體質量的標準
同部位的爆破后波速(CP2)小于爆破前波速(CP1)，其變化率η為：η=1-(CP2/CP1)當η>10%時判為爆破破壞或基礎巖體質量差。
若只在爆后觀測，可用觀測部位附近原始的波速作為爆破前波速，也可以觀測資料的變化趨勢和特點判斷。
4石渣塊徑的控制
發電廠房石方開挖渣料作為上壩料和人工骨料粒徑要求為上壩料粒徑60cm，人工骨料粒徑58cm，為此在開挖過程中必須嚴格控制鉆爆質量。
首先在爆破參數的設計時必須充分考慮開挖渣料的料徑要求，再根據開挖部位的工程地質條件進行鉆爆參數的設計，在進行正式鉆爆施工之前，先進行爆破試驗根據爆破效果及時調整修正鉆爆參數使爆破達到比較好的效果，特別是滿足上壩料和人工骨料的粒徑要求。
5預留門機巖臺控制爆破施工
廠房進水渠和尾水渠預留門機巖臺爆破開挖采用預留巖埂和距巖埂3.5m范圍進行控制爆破的方案進行開挖。
5.1尾水渠巖臺開挖爆破試驗
根據工程類比法推算發電廠房門機預留巖臺允許的最大一次單響藥量。根據白山電站棧橋墩開挖爆破取得的爆破經驗公式v=100Q0.75/R2,推算自尾水閘墩墩頭0+047.50樁號往下游9.18m范圍為爆破控制區，爆破控制區范圍內的巖石開挖采用控制爆破技術，控制區以外的范圍，單響爆破藥量可以逐步提高，根據計算結果可以得出樁號0+065.80m以上的區域為常規淺孔梯段爆破開挖區。
5.2淺孔梯段爆破設計參數
表5淺孔梯段爆破鉆爆參數
梯段高度
炮孔
直徑
炮孔深度
藥卷直徑
孔
距
排
距
單孔裝藥量
堵塞
長度
單位耗藥量
超鉆
深度
鉆孔傾角
H
D
h
ø
a
b
Q
Ho
q
H1
a
(m)
(㎜)
(m)
(㎜)
(m)
(m)
kg
(m)
(kg/m3)
(m)
。
2
42
2.57
32
1
0.9
1.1
0.63
0.4
0.3
63.4
2
42
2.57
32
1
0.9
1.1
0.63
0.4
0.3
63.4
2.08
42
2.66
32
1
0.9
1.13
0.63
0.4
0.3
63.4
3.11
42
3.98
32
1.5
1.3
3.81
0.91
0.4
0.45
63.4
5.3爆破監測及爆破測點布置
1)測點布置：共布置5個垂直向傳感器：閘墩布置1個，底板布置3個，分別布置在：0+47.5、0+037.5、0+017.5樁號附近。
2)測量速度的儀器采用891-Ⅱ型放大器UJB-8型動態測試分析儀各1臺。通頻帶0.5～100Hz，量程0.01cm/s～20cm/s。
3)觀測要求：觀測后要提出完整的記錄波形，給出最大速度量，主振動周期、振動量持續時間。
4)預期結果：給出振動影響經驗公式和最大瞬時起爆藥量。
5.3聲波觀測
1)目的：根據對廠房基礎、閘墩、底板、橫梁在爆破前后彈性波速的觀測，判別爆破是否對建筑物產生破壞影響。
2)測點布置：在底板布置10個測點(鉆孔法)，在閘墩布置14個測點(其中4個測點采用鉆孔法)，橫梁布置10個測點(對穿法)；34共計個測點。
3)觀測要求：觀測應在每次試驗爆破前、后各進行一次，通過對波速的觀測和分析，判斷該區混凝土是否發生破壞。
4)宏觀調查：利用石膏涂抹對廠房進水、尾水渠等重要建筑物進行破壞影響調查。
5.4爆破控制
根據東北勘測設計研究院對以往類似工程爆破聲波監測的經驗及積累的質點允許振動速度經驗公式，爆破聲波引起的質點振動速度按v=100Q0.75/R2,進行控制。根據已建建筑物允許的質點振動速度，反算出距離建筑物不同距離，最大一段允許起爆藥量，詳見下表6：
表6爆破試驗單響控制藥量允許質點振動速度（cm/s）
距尾水閘墩0+047.50m距離（m）
允許最大一段單響起爆藥量（kg）
區域
8
4.5
1.90
預留巖埂
8
5.68
3.54
控制爆破區
8
9.18
12.73
藥量遞增爆破區
8
18.30
80.16
8
18.30
80.16
常規爆破區
8
28.30
256.34
8
35.95
300
6.結束語
尼爾基水利樞紐發電廠房基礎石方開挖克服了寒冷的氣候條件，在設備、人員降效非常顯著的情況下，按業主指定的節點工期順利完成了50萬方的開挖任務，在開挖過程中，取得以下經驗：
液壓鉆機非常適宜于高寒惡劣氣候的作業條件，液壓鉆機比風動鉆機具有高寒地區無法比擬的優越性。
水力發電系統由發電機、AC/DC轉換、PWM逆變器、LCL濾波器組成。發電機使用異步電機，異步電機并網發電是利用電網提供以同步轉速轉動的旋轉磁場,在轉差率為負值的工況下,其磁力矩與轉速方向相反,機械力矩方向與轉速方向相同,磁力矩作負功,機械力矩作正功(轉化為電能),向電網輸出電能。常用作發電的一般為三相鼠籠式異步電機,三相繞線式異步電機和單相電容式異步電機也可作為發電使用,但技術性指標差。電能經PWM逆變器后變為正弦調制波，這時的電能含有大量的高次諧波，為了減少諧波污染，加入LCL濾波器。
二、電力系統諧波危害
并網系統的電能質量主要取決于輸出電流的質量，為了能夠給電網提供高質量的電能，并網逆變器的電流控制發揮了重要的作用，因此，對并網發電用三相逆變器研究就顯的尤為重要。
由于三相PWM逆變器具有功率因數高，效率高等諸多優點，因此在可再生能源的并網發電中得到廣泛應用。但是三相PWM逆變器在其開關頻率及開關頻率的整數倍附近，產生的高次諧波注入到電網中，會產生諧波污染，這將對電網上的其他電磁敏感的設備產生干擾。
諧波對電力系統和其它用的設備可能帶來非常嚴重的影響，主要危害可歸納為：
在電力危害方面：
（1）使公用電網中的設備產生附加諧波損耗，降低發電、輸電及用電設備的使用頻率增加電網損耗。零線會由于流過大量的3次及其倍數次諧波造成零線過熱，甚至引發火災。
（2）諧波會產生額外的熱效應從而引起用電設備發熱，使絕緣老化，降低設備的使用壽命。
（3）諧波容易使電網與補償電容器之間產生串聯并聯諧振，使諧振電流放大幾倍甚至幾十倍，造成過流，造成電容器以及與之相連的電抗器、電阻器的損壞。
（4）降低產生、傳輸和利用電能的效率。
在信號干擾方面：
（1）諧波會引起一些保護設備誤動作，如繼電保護的熔斷器等。同時也會導致電氣測量儀表計量不準確。
（2）諧波通過電磁感應和傳導耦合等方式對鄰近的電子設備和通信系統產生干擾，嚴重時會導致它們無法正常工作。
所以，減輕直至消除這些危害，對于供電和用電設備的節能降耗，乃至于對整個社會能源利用率的提高，都具有極其重要的意義。由于LCL在抑制諧波方面具有的優點，因此研究LCL濾波器具有很重要的現實意義。
三、并網逆變器矢量控制
控制電路的目的就是控制并網逆變器六個開關管的通斷，產生與正弦波等效的一系列等幅不等寬的矩形脈沖波形，等效的原則是每一區間的面積相等。如果把一個正弦半波分作n等份，然后把每一等份的正弦曲線與橫軸所包圍的面積都用一個與此面積相等的等高矩形脈沖來代替，矩形脈沖的中點與正弦波每一等份的中點重合，而寬度是按正弦規律變化。這樣，由n個等幅而不等寬的矩形脈沖所組成的波形就與正弦半周等效。同樣，正弦波負半周也可用相同方法與一系列負脈沖波來等效。
為了達到控制目的，我們選用矢量控制的方法。矢量控制最初用于控制異步電機，把交流電動機等效為直流電動機控制，后來經過多年的發展，逐漸形成了一套比較完整的矢量控制理論體系。最近二十多年來由于電力電子、計算機及微電子技術的飛速發展，矢量控制技術在高性能交流驅動領域的應用已經越來越廣泛。矢量控制大大簡化了控制的難度，并會獲得較好的控制效果，因此我們將采用矢量控制的方法對并網逆變器進行控制。
我們采用兩個電流內環、一個電壓外環的雙閉環系統，來達到實際需要的精度和動靜態性能。這種方法是取直流側電壓與給定電壓比較，產生作為輸入的直軸電流，取逆變器側電感電流作為反饋，產生控制逆變器的脈沖信號。當發電機的直流電壓不穩定時，通過逆變器側電感電流的反饋，可以調節逆變器6個開關管通斷時間，使其輸出與電網電壓幅值、相位相吻合。
四、LCL參數設計
逆變器側是三個電阻為R、電感為L的電抗器，網側是三個電阻為Rf、電感為Lf的電抗器，網側電抗器和變流器側電抗器之間是三個星形聯結的電容器Cf。六個功率開關由控制電路產生的脈沖信號控制其通斷，從而產生與正弦波等效的等幅矩形脈沖序列波。經逆變器形成的三相交流電經LCL濾波器濾除諧波后并入電網。
由于在LCL參數選擇比較復雜，國際上也沒有一種統一的設計方法，因此文章綜合考慮電網側電流最大允許脈動、逆變器開關頻率和阻尼特性等要求，通過計算的方法得出一種簡單有效的設計方案：通過選擇逆變器側所需要的電流紋波來設計內部電感L，通過選擇在額定狀態下吸收的無功功率來決定電容值，通過選擇期望電流紋波減少量來設計Lf。由于逆變器開關管通常工作在高頻方式，一般為15kHz，所以該濾波器屬于低通濾波器，目的是濾除高頻開關紋波。
通過計算得出LCL參數后，我們采用MATLAB中的SIMULINK模塊進行仿真，通過反復實驗后得出一個滿足要求的實驗結果。
五、主動阻尼控制器的設計
由于LCL濾波器是諧振電路，對系統的穩定性有很大影響，如果不采取很好的控制策略，會使電流的諧波畸變率增大。為了抑制LCL濾波器的諧振，可以采取增加濾波器阻尼的方法，但是增加無源元件，如電阻等，會造成功率損耗，降低系統的工作效率。除此之外我們還可以采取增加主動阻尼的方法，所謂主動阻尼，是指主動采取控制策略的方法，達到與被動阻尼相同的效果。
用主動阻尼的方法替代實際的諧振阻尼電阻作用，這樣即使主動阻尼的阻值很大，也不會造成功率損耗，降低系統的效率。由于電壓電流雙閉環控制具有系統對參數變化不敏感，穩定性高的優點。采取這種控制策略與通常的雙閉環不同之處在于，增加了對電容器電流的前饋控制。
結語
IEEE1547標準嚴格限定負載注入電網的電流總諧波畸變要小于5%，35次以上諧波的畸變率要小于0.3%。通過我們對逆變器矢量控制、LCL參數和主動阻尼器的設計，將基本達到這一要求。
參考文獻
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[3]李時杰,李耀華.PWM整流器無電流傳感器前饋控制策略的研究[J].電氣傳動,2006,36(12).
1.1沉淀法
沉淀法是化學方法中的一種，在對汞廢水的處理中效果較為明顯，且具有可行性。一般使用促進沉淀發生的催化劑為Na2S，應用效果為：Hg2++S2—HgS下降。沉淀法是對工業生產中含汞廢水的酸堿值進行改變，將其控制在9-11之間，Na2S的增加量是基礎增加量的5-20，將兩者進行綜合，添加質量數值為0.01%-0.03%的無機凝結劑，在沉淀之后進行濾除清澈的部分，這種沉淀法能夠降低廢水中汞的濃度。
1.2交換法
交換法是進行離子樹脂之間的交換，將這種方法使用在汞廢水的處理中，能夠有效的進行汞含量的處理，特別是堿性較大的陰性離子進行交換樹脂以及擁有選擇性的綜合樹脂，交換的時間短，較少污染能力較強，擁有良好的化學穩定性，體現出這種方法的有效性。交換法是將幾種樹脂裝柱組成廢水凈化系列，這樣含汞廢水通過幾個交換柱后，出水中檢驗不出來汞。
1.3加熱法
加熱法是進行蒸發然后使物體被濃縮出來的方法，蒸發的晶體是蒸發的催化劑，促使溶液溶解速度不平衡達到平衡，不間斷的進行蒸發流程，把多余的溶液物質進行結晶分析的過程，適用于溶解的速度會因為溫度的變化不發生較大變化的物質。蒸發結晶的安裝設置由七部分組成，分別是：兩個加熱空間；兩個分離空間；表層制冷機器；真空泵；離心作用的機器。將含汞廢水的酸堿值調節到酸堿度適中的之后，使用兩種加熱空間和兩種分離空間的蒸發法進行處理。廢水中的物質在第一個加熱空間和第一個分離空間中沒有形成結晶，但可以增強蒸發效果，促使在第二個加熱空間和第二個分離空間中出現結晶，因此，加熱法可以有效的進行汞廢水的處理，使廢水中的汞含量去除率達85%以上。
1.4電解法
利用微電解技術進行廢水除汞，主要是在微電解的流程中加載金屬物質和其他增加物，通過水環節產生化學反應，汞就會被分解出，再通過濾除環節就可以去除掉廢水中的汞，減少污染現象。在進行微電解除汞時，酸堿值要適中，不能太大，也不能太小，需要在反應器中放置半個小時，經過微電解的環節和處理，可以有效的降低廢水中的汞含量，使汞含量達到廢除處理的要求。
2電石法聚氯乙烯含汞廢水處理
聚氯乙烯（Polyvinylchloride)是氯乙烯單體，在過氧化物中的誘發劑，曾經是全世界生產數量最大的一般塑料，應用非常廣泛，比如：工程材料、生活用品、電線管道、包裝材料等。據相關資料和數據顯示，2012年，我國的聚氯乙烯生產數量達到1300萬噸，一種電石法聚氯乙烯的生產數量就有1000萬噸，對汞的利用率較大，占整個中國使用汞總量的80%以上，使用汞的流程主要有以下七個方面的內容，分別是：廢汞催化劑；去除催化劑中的廢水；轉化器中的活性炭去除汞含量；溶解吸附汞；含汞廢水中的堿性物質；進行廢水除汞之后的廢水物質；除汞之后的流程。在氯乙烯單體的生成環節中，由于氯化汞會因為溫差變大，從固體形態不經過液體形態直接變成氣體形態，造成汞的浪費，剩余大量的汞滯留在廢水的催化劑中，在直接有固體形態轉變到其他形態的過程中，浪費的汞會順著某些物質反應形成的粗制氯乙烯氣體流入進之后的廢水凈化體系中，出現一連串的含汞物質。在電石法聚氯乙烯制造業中含汞廢水中的汞濃度較高，但是水量卻較少，為了去除其中的汞含量，可以先使用沉淀法，降低廢水中的汞濃度，然后使用離子交換法，促使汞廢水的處理符合標準要求，這兩種方法，操作起來都比較方便且簡單，能夠有效的對電石法聚氯乙烯汞廢水進行處理，具有良好的經濟效益，可以促進工業進程的發展。
3結語
富春江水力發電廠擴建6#機組，為此需拆除廠房內的右裝配場的板、梁、柱鋼筋砼結構及進出水口的部分結構，待拆除結構周圍環境非常復雜。拆除過程中必須確保1#～5#機的正常生產；確保周邊的機械設備的正常運轉，確保保留部分結構的安全。本次拆除工程中，在確保+15.8M層面上空壓機安全的情況下，進行周邊拆除目標的施工，是難度最大的施工部位。為確保安全，采用技術含量較高的控制爆破加風鎬二次破碎方法進行施工。
2+15.8M層上空壓機站周邊結構爆破方案和措施
2.1拆除步驟
第一步，搭設密排鋼管防護腳手架，對空壓機進行保護。為防護層板間結構梁柱爆破沖擊及爆破飛石對空壓機的影響，在進行該部分爆破時，沿待拆除的空壓機左側三根立柱搭設鋼管防護腳手架，腳手架外側用多層板封閉。
第二步，在拆除右側面80cm厚墻體時，鉆三排垂直孔，采用微差起爆方式，首先爆破最外側的孔，將外側的鋼筋炸開，后爆破后兩排孔時，爆破的最小抵抗線方向向外，而且在無鋼筋的砼中進行，爆破后，近空壓機一側余下約20cm厚的鋼筋砼采用風鎬進行拆除。
第三步，采用風鎬拆除空壓機上方的板梁。
第四步，對空壓機左側立柱以左的層爆及立柱控制爆破拆除，在爆破前，首先切斷與暫時保留的三根立柱相聯接的梁。
第五步，用鋼絲繩將三根立柱與橫梁接向左側，并用葫蘆使其受預拉力，人工將三根立柱下部左側的鋼筋剝出切斷，采用松動爆破法，炸出三角形缺口，后用葫蘆將三根立柱及梁拉倒，拉倒后，在+15.8M層面上再進行爆破。
在進行+15.8M層板爆破時，空壓機的防護保持原樣。
如圖所示。
2.2爆破參數的選取及確定
2.2.1布孔參數
孔徑：40㎜；最小抵抗線h=B/2；藥孔間距一般取a=（1.0～1.5）h，本工程取0.5m；藥孔排距一般取（0.66～1.0）a，本工程取0.4m；藥孔深度一般取L=H-h+裝藥長度的一半。
2.2.2裝藥參數
單孔藥量q按下式確定:
式一：q=K·a·B·H
式中:q——單孔藥量（kg）
K——單位體積用藥量系數（單耗）
a——藥孔間距（m）
b——藥孔排距（m）
B——構件的寬度（m）
H——構件的破壞高度（m）
式二：Cg=0.35AKBKfKph3
式中：
Cg——藥孔內單個裝藥量（kg）
A——材料抗力系數，砼：A=1.5～1.8；鋼筋砼（只破碎砼時）：A=5。
KB——與破壞程度有關的系數，松散爆破：KB=1.0,預裂、切割爆破：KB=0.8～1.0；破碎并要求碎塊散離原來位置：KB=2～3。
Kf——臨空面修正系數：一個為1；二個為0.9；三個為0.66；四個為0.5。
Kp——爆破厚度修正系數，當爆破厚度B＜0.8m時，Kp=0.9/B；當B≥0.8m時，Kp=1.0。
h——最小抵抗線（m）
為了保證爆破效果，在正式爆破前，首先進行小范圍的試爆，根據試爆的效果，及時調整爆破參數，特別是裝藥參數。
2.3炸藥：采用防水乳化炸藥，單耗0.5～1.5㎏/m3，裝藥結構為內部裝藥
2.4起爆網絡設計
（1）起爆器材的選擇
針對爆破物體周圍環境,為避免雜散電流、射頻電流和感應電流以及雷電對爆破網絡的影響，在本次拆除爆破中使用非電塑料導爆管，起爆多段毫秒延時網絡系統。雷采用金屬殼雷管。
（2）起爆網絡聯結方法及起爆方式:導爆管雷管用導爆管和四通聯成復式網絡，最后用電雷管或擊發器擊發。
2.5延期時間的設計
延期時間的設計，主要考慮三個因素，一是爆破后產生的震動對周圍建筑物的影響;二是有利于結構物爆破后清理;三是延期雷管的種類和段別。根據現場的特殊環境及安全要求和國家有關爆破安全的有關規定，采用毫秒延期、分段起爆的延時方法。
3爆破安全設計
安全是爆破施工的關健環節，爆破產生的不安全因素，必須進行嚴格的控制。
3.1爆破振動控制
控制爆破產生的振動分為炸藥爆炸產生的振動和建筑物塌落產生的振動兩種。
炸藥爆炸產生的震動控制：采用多打孔、少裝藥、微差延時起爆等技術來盡量避免能量集中，將能量進行分散，嚴格控制單孔藥量。并控制一次齊爆的最大藥量，一次齊爆的最大藥量根據環境的具體要求按規范上的公式式計算確定。在施工過程中，為確保發電機組的安全，一次最大齊爆藥量，不得超過5Kg。在本次爆破中，不但采用了半秒級延時技術，而且采用了毫秒級微差起爆技術，可以確保電廠正在運行的發電機組的正常運行和一切設施的安全。
塌落振動控制：在控制爆破中，塌落振動常常大于爆破振動。在每一層層板爆破時，為防止層板塌落可能產生的振動危害，利用延期爆破技術，先柱后梁，由下向上進行爆破，下部的立柱首先爆破，不切斷爆破振動的傳播途徑，而上部的柱、梁向下運動，由于原來立柱內的鋼筋無法炸斷，可以大大緩沖上部結構的塌落過程，減少塌落振動的影響。
3.2爆破飛石控制
控制爆破個別飛石最大飛散距離S，可按《爆破計算手冊》中的經驗公式計算，經計算得：S=40M。因此，采用竹笆等進行安全防護；填塞時，要保證填塞長度，防止沖炮。
3.3沖擊波強度校驗
爆炸產生的沖擊波強度按公式R=K’*進行校驗，本工程經計算，R=2m。由于本工程最近的要保護的目標距離為5M，因此可保證要保護目標的安全。
4安全措施
在每次爆破前，對+15.8層面的空壓機停機；并臨時中斷通向爆破區的所有水、電供給；同時對副廠房內的高壓儲氣罐及供5#機的高壓供氣管減壓至常壓，爆破后，由應急檢修分隊檢修后恢復正常工作。
5結論
安全是整個工程設計、施工的靈魂。優質是整個工程施工過程的基本要求。工期是業主對工程的重要要求，追求高效是工程各方的共同目標。本方案通過現場實施，采用控制爆破加風鎬二次破碎方法施工，完全滿足了各項要求。
參考文獻：
我國水資源總量雖較豐富,但人均占有量很小,且地區分布很不平衡。我國水能資源較為豐富,理論蘊藏容量為6.76×108kW,可開發量為3.78×108kW,占世界第一位。
水資源(含水能資源)是可循環再生的,經開發即可利用,可以除害興利,如不開發,只能白白付之東流,還要帶來水旱災害。水利水電樞紐一旦建成,可以年復一年持續運行下去,這是水利和水電可持續發展的基本條件。目前,我國某些地區水資源極其貧乏或已開發殆盡,再修建新的樞紐就受到限制,這將影響水利和水電的可持續發展。
水資源和水能資源的開發利用,關鍵在于水利和水電工程建設。各工程的建設條件往往差異很大。例如,長江和珠江干支流、西南地區水資源豐富,開發條件較好;黃河流域雨量雖然較少,但干流源遠流長,集雨面積大,上游源頭雨量較豐,故其干流的上中游也有利于水電的開發;其他如淮河、海河干旱缺水,源近流短,水量少且不均衡,水電開發條件不好;沿海地區雨量和水量雖然較豐,但有的地區或缺乏好壩址及興建水電工程條件,或由于移民太多,影響環境生態以及經濟指標不好等原因,水電開發條件也不理想。近年來,我國水電事業發展很快,在建和待建水電站星羅棋布。如三峽、二灘、李家峽、萬家寨、小浪底等大型工程正在修建;待建的大工程更多,如小灣、溪落度、向家壩、天生橋、瀑布溝、拉西瓦、龍灘等等,它們的裝機都在100×104kW以上,最大的達1820×104kW,為世界之冠。但是,這些水電站的地理位置偏重在我國的西南、西北及中部,華北、東北及沿海地區則較少。如海河流域已建大中小水庫約190座,總庫容已與全流域年平均徑流量相等,控制了山區流域面積的83%和徑流的55%,在全國各流域居首位。總的看,我國部分地區如長江和珠江干支流、黃河干流以及西南地區水電開發態勢較好,而華北、東北以及沿海等地區進入1980年前后,水利水電已處于步履維艱的境地。
2抽水蓄能電站的興起和發展
工業發達國家常規水電建設在20世紀五六十年代先后處于停滯不前地步,常規水電發展步履維艱。隨著經濟發展,社會對電力的需要日益增長,電網中各種能源包括煤電、油電、核電、地熱發電,以及天然氣發電等增加很快。而常規水電因受水能資源的限制,往往不能成比例增長,在電網中所占比例日益減少。這就造成電力系統中可調峰電源短缺,而低谷時又造成電流周波加大,影響送電質量。為此,抽水蓄能電站利用電力系統后半夜低谷剩余電能抽水蓄能轉換在尖峰時發電,作為水電補充得到迅速發展。近三四十年來,工業發達國家抽水蓄能電站發展越來越快。迄今有些國家,如美國、日本抽水蓄能電站的總容量已超過2000×104kW,不少國家已占常規水電容量的一定比例,日本甚至已近相等。據不完全統計,世界抽水蓄能電站有400余座,總容量1.0×108kW以上。
抽水蓄能電站的迅速發展,不僅反映在日益增長的數量上,還反映在它的型式、調節性能等內涵上。這都得益于抽水蓄能電站技術的不斷進步。抽水蓄能電站的作用和效益表現在電力系統的運行中,作為水電的補充并有利于水電的可持續發。
早期抽水蓄能電站既有常規機組又有抽水泵,稱混合式蓄能電站。這類電站始建于歐洲。抽水蓄能電站迄今已有近100年歷史,但開始進展不快,至20世紀六七十年代以后才迅速發展。據統計,1970、1980、1990年總容量分別達到1604×104、4600×104和8300×104kW。國外各種類型抽水蓄能電站發展如表1。
表1列出了16座國外建成的主要有代表性的大型抽水蓄能電站。其中,10座為純抽水蓄能電站,6座為混合式蓄能電站。純和混合式抽水蓄能的區別主要在于上庫有無來水。為便于了解抽水蓄能電站的性質,包括形式和調節性能,列出了上下庫容和滿載運行時間。純蓄能電站中以日調節居多,滿載發電5h和抽水7h左右,故它的上下庫容積較小。但是,美國的BathCounty、Racoon和日本的玉原、奧矢作Ⅱ及南非Drakensberg等5座純抽水蓄能電站的調節性能均超過日調節,可達周或2d調節。從文獻記載,這些工程由于電力系統的調峰要求,以及它們上下庫的特殊有利地形,使上下庫容積加大并使發電和抽水滿載運行時間達到10～20h左右,大大改善了電站的運用靈活性。混合式抽水蓄能電站一般上庫容積較大,可以對天然來水進行調節,下庫專為抽水蓄能而設,故一般以日調節居多,發電和抽水滿載運行時間仍以5和7h左右居多。如表1所示,也有一些電站為滿足電力系統調峰要求定為周調節,如法國的GrandMaisoon和Montezic,日本的新高瀨川和新豐根,意大利Edelo等5座為混合式周調節抽水蓄能電站。
從上述國外抽水蓄能發展可以看出,不僅在總裝機的數量和容量上日益增加,而且在電站的型式及調節性能方面向各種不同方向和途徑發展,更加提高了抽水蓄能電站在電力系統中的適應性,增加電站的發電量和效益。
我國抽水蓄能起步較早,20世紀60年代即修建了崗南和密云小型抽水蓄能電站,裝機容量分別為1.1×104和2.2×104kW抽水蓄能機組。混合式蓄能電站共裝機42×104kW,其中蓄能機3臺共27×104kW,常規機1臺15×104kW。1992年第一臺機組投入運行,1993年全部建成。經多年運行,削峰填谷對華北電力系統起到了顯著的作用,對我國大型抽水蓄能電站的建設發展起到一定的促進作用。最近,廣州抽水蓄能電站建成,總裝機240×104kW,為世界之冠。此外,十三陵、羊卓雍湖和天荒坪等已相繼建成。安徽響洪甸在原有常規電站的基礎上近擴建抽水蓄能機組,成為混合式開發。我國抽水蓄能電站見表2。
表2共列出我國10座抽水蓄能電站,其中,混合式2座,余8座為純抽水蓄能電站。據1993年統計,我國大陸抽水蓄能電站容量為120×104kW,占世界第12位;近年來發展飛躍,容量已達555×104kW,預計居世界位次當可提前。這10座抽水蓄能電站均為日調節,發電和抽水時間為5h和7h左右。潘家口混合式蓄能電站下池庫容雖留有余地(從700×104m3擴大至1000×104m3),還是不能滿足周調節要求,但從調度靈活性上已留了一些余地。還應該指出,臺灣省的明湖和明潭抽水蓄能電站的上庫均為著名的日月潭水庫,容積很大,達1.42×108m3,且有明顯的天然來水,故這兩座蓄能電站表中列為純抽水蓄能電站,但實際上也可認為它們與已有常規水電廠大觀一廠共同構成混合式抽水蓄能電站,3個電站具有1座共同的很大的上庫,這對抽水蓄能電站的運行是非常有利的。它們的年運行時間高達5000h以上。潘家口混合式抽水蓄能電站經幾年運行,實際發電量及運行小時數超出原設計值。從國內及國外運行資料看,一般日調節純抽水蓄能電站實際運行的年發電量及運行小時數常達不到設計值,故混合式在這方面有一定的優越性。
3抽水蓄能電站的類型和適應性
抽水蓄能電站具有2個明顯的特點:一是需要水但基本上不耗水,故抽水蓄能的規模不像常規水電那樣決定于所在站址的來水流量和落差,而主要決定于上下池容積和落差,更主要的是決定于所在電網可供低谷時抽水的電量;二是電站形式很多,適應性強,可視情況選定。在山區、江河梯級和平原均可修建抽水蓄能電站。
1)在山區,根據地形,往往選擇高水頭,一般水頭H為100m～600m居多,當然水頭越高越經濟,上下池之間距離則越近越有利。日本關西電力公司對抽水蓄能選點要求,H≥500m,L≤3km,而東京電力公司條件則放松,對水頭無規定。這說明只要地形許可,水頭高一些是有利的,但還要視具體情況定。
2)河流梯級水電站需要時可考慮抽水蓄能混合式開發,一般以中低水頭為多,即相鄰梯級電站除常規發電機組外可設置幾臺可逆式機組,如潘家口蓄能電站。也可考慮在某一河流梯級水電站下游另建下池,如安徽響洪甸蓄能電站。總之,如蓄能機組(即可逆機組)和常規機組的水都來自同一上庫,水量可在同一上庫中調節,2種機組互為備用,互為補充,即豐水期可逆機組可按常規機組只作發電運行,而枯水期常規機組也可利用可逆機組所抽的水進行發電,這樣可以增加工程效益。最近,安徽利用淠河磨子潭和佛子嶺上下2座已成水庫進行佛磨抽水蓄能電站的設計,這樣上下庫都很大,對滿足電力系統運行需要十分靈活。
3)平原及沿海地區低水頭水電站和潮汐電站的蓄能運行,可利用電力系統低谷電抽水而在尖峰時發電會給這些電站帶來顯著效益。法國、英國、荷蘭及我國都有采用可逆式貫流機組并進行蓄能運行的經驗。此外,近年來國外在平原地區已有修建地下下池(專門開鑿隧洞群或利用棄置的礦井),而上池可利用地面河、湖或另行修建。上下池之間落差可視需要確定,水頭往往可達500～600m,甚至更高。這樣就為平原地區創造了修建高水頭蓄能電站的條件。
綜上所述,抽水蓄能電站基本上不受地形和來水流量的限制,也不受當地水能資源蘊藏量的限制。在各種地形條件下,在山區、平原等均有條件修建抽水蓄能電站,關鍵在于因地制宜擇優選擇。
4多種抽水蓄能電站的可持續發展
我國可持續發展的戰略已經確立:要在各種資源的可持續開發利用和良好的生態環境的基礎上,不僅要保持經濟的高速增長,還要謀求社會的穩定與發展。水電除了要滿足自身的可持續性外,還要滿足環境、經濟和社會的可持續發展。
眾所周知,在電網的各種能源構成中,水電具有較好的調峰性能,可改善電網中火電機組的發電狀況,減少有害氣體(CO2等)的排放量,既可改善電網中電的質量,又可改善地區的環境。
近年來幾座大型抽水蓄能電站相繼投入運行,它的優越性逐漸被社會所認識,主要優點如下:
抽水蓄能電站本身雖不能生產電能,但可利用低谷電能(即剩余電能)抽水,在尖峰時發電,既可調峰又可填谷,還可調頻和事故備用,在電力系統中具有能量儲存轉換和改善優化的功能;
抽水蓄能與煤電和油電比,跟蹤負荷性能好、開停機靈活,節煤節油,調峰靈活,與常規水電比還具有填谷功能,其調峰功能為水電的2倍;
一般認為,抽水蓄能電站的工程量比常規水電站少得多,但可逆機組目前國內還無成熟制造經驗,需要從國外引進,其價格較高。即便如此,抽水蓄能電站單位容量投資一般仍比常規水電為低,同時施工期限亦短。
此外,還應該指出,在水利水電樞紐中補充了抽水蓄能功能,有利于水資源(含水能資源)的進一步開發,更大地發揮水利水電等綜合效益,有時可大大改善工程的有關指標和樞紐在系統中的作用,使原來指標差、效益低的項目改觀,增加工程的開發價值,給水利水電工程帶來新的開發前景。
目前,全國水利水電和電力建設形勢對抽水蓄能的發展非常有利,主要表現在以下幾方面:
1)各地區和各流域,常規水電發展很不平衡,有的水能資源儲量貧乏或已開發殆盡,不得不發展抽水蓄能以補水電所占電網中比重不足,如華北、東北、及東南沿海地區。
2)有些地區水電比重雖不低,但多徑流水電如四川、湖南、江西、湖北亦需建抽水蓄能電站。
3)我國煤炭資源不均衡,運煤困難,發展坑口電站,相應帶來北電南送。目前我國西部大開發在即,而水電西南西北多,又將實現西電東送。隨著三峽建成,我國東西南北輸電網形成。這些輸送電對平衡全國各地區電力有好處,但有時由于某地區為了接受上述幾種送入的電又必須視送入電的情況,增建一些調峰能力強的抽水蓄能電站。
4)我國核電已在浙江、廣東投入運行并將在江蘇、山東興起,也需相應增建抽水蓄能電站。
目前,我國抽水蓄能電站的建設和規劃設計工作正在全國范圍內蓬勃展開。從我國已建和在建的抽水蓄能電站看,它們各具特色,有高、中、低水頭的,有大型也有小型的,為我國抽水蓄能電站建設走出了第一步,并取得了寶貴的經驗。由于上述4個原因,預計抽水蓄能電站建設將在華北、東北、東南沿海地區以及華中、中南等地迅速展開。在今后設計建設中,抽水蓄能電站的運行將逐漸改善其調節性能,逐漸向雙日或周季調節過渡。
5結語及建議
當前,全國水利水電和電力建設形勢對發展抽水蓄能極為有利,在過去已取得成績的基礎上,除進一步完善已建和在建抽水蓄能電站的管理運行和建設工作外,還要認真做好抽水蓄能規劃選點工作。如上所述,在純水蓄能方面除一般應注意因地制宜選擇合適的電站形式和布置外,有條件的站址還要注意選擇上下池的有利地形以取得較大的容積,以改善其調節性能并增加工程效益;在混合式蓄能電站方面,有條件時要注意選擇較高水頭并適當加大下池容積,以改善性能并提高電站效益。此外,我國目前有許多已建成的水電站,電站設計規模水平年早已過時,電站容量顯得不足,亟待增容擴建。因此,在有條件時可考慮增建抽水蓄能機組成為混合式開發,作為常規水電的補充,其效益當會顯著增加。這種融水利、水電、抽水蓄能于一體,并結合當地電力的綜合開發模式將給水利和水電帶來新的活力。據國外經驗(見表1),法國在新建GrandMaisoon和Montezic時即按上述綜合開發模式考慮,前者設有120×104kW可逆機組和60×104kW常規機組,而后者只采用90×104kW可逆機組。日本新高瀨川混合式日/周調節,原河段有5座常規電站,原總裝機僅4×104kW,后按上述綜合開發,改建為128×104kW的抽水蓄能電站。美國著名GrandCoulee電站幾經改建,先后增水泵和可逆機組,總容量達888×104kW。我國潘家口、響洪甸、佛磨、雙溝以及天堂等均采用這種混合式抽水蓄能電站。這種開發模式不僅改善了水利水電樞紐的功能,還大大改善了工程的指標,使原來效益差,指標差的工程改觀,增加了工程開發價值,給水利水電工程帶來新的開發前景。為此,建議今后視各地區,各河段水利水電發展情況以及當地電力情況按上述模式對新建、擴建、改建工程進行動態規劃和設計。
水利水電(含抽水蓄能)和電力相給合的開發模式,水利水電與電力相輔相成,通過電力(電網)的支持提供了抽水電力,倒過來也為電網增加了調峰和填谷能力,改善供電質量,為電力的發展提供水源等條件。因此,多種形式的抽水蓄能作為水電的補充,對水利水電的可持續發展大有好處,擴大了水電的內涵,將抽水蓄能也補充入內。
這種混合式開發改變了過去“以水定電”性質,即只能在需要供水時發電,不供水時不能發電。如今可以完全按照電力系統要求進行抽水或發電調度,同時對水庫的原有供水等功能也有好處。此外,這種綜合考慮水利水電與電力相結合的模式,還可在發展核電、風能發電以及調水等工程中發揮作用。
考慮多種類型的抽水蓄能作為常規水電的補充,可以引入電力(電網)的參與,這種跨行業(即水利水電和電力行業)的模式對各種資源的綜合開發、利用,可以達到較高水平,有利于水利和水電的可持續發展,并提供新的開發前景。
參考文獻
[1]陸佑楣,潘家錚抽水蓄能電站[M]北京:水利電力出版社,1992
[2]中國電力企業聯合會,能源部北京設計院抽水蓄能電站工程實例[M]1990
[3]黃河水利委員會設計院抽水蓄能電站圖集
【關鍵詞】水輪發電機組；振動；擺度
0 引言
國網新源控股有限公司北京十三陵蓄能電廠，機組運行已將近20年，隨著機組運行年限的增加，機組振動擺度較大的問題日趨顯著，給機組安全穩定運行造成極其不利的影響[1]。振動擺度過大將造成嚴重的后果，主要體現在：
1）引起機組零部件金屬和焊縫中疲勞破壞區的形成和擴大，從而使之發生裂紋，甚至損壞而報廢。
2）使機組各部位緊密連接部件松動，不僅會導致這些緊固件本身的斷裂，而且加劇了被其連接部分的振動，使它們迅速損壞。
3）加速機組轉動部分的相互磨損，如大軸的劇烈擺動可使軸與軸瓦的溫度升高，使軸承燒毀；發電機轉子的過大振動會增加滑環與電刷的磨損程度，并使電刷冒火花。
4）尾水管中的水流脈動壓力可使尾水管壁產生裂縫，嚴重的可使整塊鋼板剝落。
5）共振所引起的后果更嚴重，如機組設備和廠房的共振可使整個設備和廠房毀壞。
1 軸線狀態分析
1.1 分析目的和評價方法
機組在停機過程中的低速運行時的擺度數據不受勵磁、水力和質量不平衡的影響，基本上反映大軸的原始軸線靜態彎曲。因此通過對機組停機過程中低速運行的數據進行特征提取，即可計算獲取機組軸線靜態彎曲數據。
1.2 軸線靜態彎曲特征數據列表
1.3 分析結論
通過分析機組低轉速下的數據，機組軸線存在一定的靜態，主要影響上導擺度的轉頻成分，停機前上導擺度值約為162um，下導擺度值約為65um，水導擺度值約為85um。大軸彎曲量125um。
2 質量不平衡分析
2.1 分析目的和評價方法
在整個變轉速過程中，大軸靜態彎曲引起的振動擺度轉頻成分基本不變，質量不平衡引起的振動擺度轉頻成分則與轉速平方成正比；在機組低速運行時，質量不平衡不會引起振動擺度，此時振動擺度只是由大軸靜態彎曲引起。因此將機組停機過程中額定轉速下的振動擺度轉頻成分矢量數據減去低速運行時的振動擺度轉頻成分矢量數據，即可得到額定轉速下質量不平衡對機組振動擺度的影響，指導機組動平衡。
2.2 質量不平衡對擺度的影響量化參數
質量不平衡對水導擺度影響較大，上導、下導和水導擺度的變化相位基本一致，說明機組存在質量不平衡。
3 磁拉力不平衡分析
3.1 分析目的和評價方法
這一過程中擺度轉頻成分主要是由于磁拉力不平衡引起，通過將機組帶勵磁時的振動擺度轉頻成分矢量數據減去空轉時的振動擺度轉頻成分矢量數據后得到的參數，反映了磁拉力不平衡對機組振動擺度的影響。
3.2 磁拉力不平衡對擺度的影響量化參數
通過現地觀察上導擺度和下導擺度基本沒有變化，水導擺度有所變換，但其變化量與勵磁沒有直接關系，說明機組不存在磁拉力不平衡。
4 水力不平衡分析
4.1 分析目的和評價方法
機組在變負荷過程中振動擺度轉頻成分主要是由于水力不平衡引起，通過將機組帶負荷時的振動擺度轉頻成分矢量數據減去空載時的振動擺度轉頻成分矢量數據后得到的參數，反映了水力不平衡對機組振動擺度的影響。
4.2 水力不平衡對擺度的影響量化參數
上導擺度和下導擺度基本沒有變化，水導擺度有所變換，但其變化量與負荷沒有直接關系，說明機組不存在水力不平衡。
5 渦帶工況區分析
5.1 分析目的和評價方法
通過擺度、壓力脈動渦帶頻率成分（1/2到1/6轉頻成分）隨負荷變化趨勢評價尾水管偏心渦帶對機組運行的影響程度，掌握渦帶工況區。
5.2 變負荷過程尾水渦帶對擺度和壓力脈動的影響分析
擺度和壓力脈動的低頻成分主要是由于尾水渦帶造成。變負荷過程的擺度和壓力脈動低頻成分和負荷的相關曲線，反映了尾水渦帶對機組的穩定性影響程度隨負荷的變化趨勢，通過進一步分析可掌握機組的渦帶運行工況。最嚴重渦帶工況： 100MW，頻率：0.31倍頻。
6 結論和建議
通過以上試驗及振動擺度數據分析，在抽水工況下，下導擺度相對較大，水導擺度較大，下導擺度相對較大，上導擺度較小，其余各部位振動較小；渦帶工況下水導擺度較大，各部位振動較小。100MW和120MW為明顯渦帶區，150MW以下存在部分渦帶，150MW以上及80MW及以下工況不存在渦帶。
以上分析可以看出機組軸線存在一定的靜態和質量不平衡，基本不存在磁拉力不平衡和水力不平衡，導致#3機組擺度轉頻成分過大主要質量不平衡占主要成分，而導致渦帶工況下水導擺度過大的主要原因為水力因素造成，只能通過調整水導瓦隙進行處理。建議結合瓦溫情況適當減小水導瓦隙。
參考文獻：
[1]程默.發電機在線振動轉速監測系統研究[D].西南交通大學，2013.
關鍵詞：水管體制，改革，問題，對策
1水管體制改革存在的主要問題
1.1水管單位的定性問題
水管單位大都存在定性不準的問題。畢業論文，改革。如有主要擔負著防洪、排澇、抗旱任務的水管單位；有大中型水庫因灌區未配套又無灌溉效益且主要承擔防洪、攔洪任務的水管單位；既有防洪任務又兼顧灌溉、供水、發電效益的水管單位等。畢業論文，改革。如何定性，界限不清，既不利于工程管理，又不利于單位自主經營，較大程度上阻礙了水管單位的發展。
1.2機構臃腫、人員超編、人才匱乏、效率低下
水管單位嚴重存在人員超編、機構臃腫、人浮于事等問題，加之基層水利單位大多處在偏遠地區，工作條件艱苦，工資福利待遇低。按現有低標準的工資，有的單位遠不能按時發放，職工就醫難，孩子上學難，單位難以引進和留住人才，造成管理隊伍不穩、人才缺乏、素質不高。如此長期下去勢必影響工程管理工作的正常開展。
1.3經費匱乏問題及對防洪工程的影響
近幾年來，水管單位的大量公益性支出得不到財政負擔，工程損耗、防汛歲修、管護經費來源渠道少，單位機構的正常運行經費和人員工資保障均遇到諸多困難，形成了“重建輕管”的惡性運行局面。由于長期以來經費嚴重不足，導致工程老化失修，河道淤積嚴重，防汛物料質差量少等問題出現，直接影響到防洪安全。
1.4水利經濟發展困難重重，缺乏新的經濟增長點
目前水管單位收取的水費，水價偏低，成本較高，水利工程供水尚難保本經營；水利旅游尚未形成規模；水利規費收取困難，到位率較低；單位依托自身優勢，利用水土資源，開展多種經營困難重重；水土資源開發潛力不大，效益不高，難以實現良性循環。水利經濟缺乏新的增長點，發展緩慢。
2存在的問題成因分析
2.1單位定性事企不分
水利工程大部分為綜合利用工程，社會公益性和經營開發性工程合在一起，管理單位內部長期事企不分，監管與運營的職責不清，資產管理方式帶有明顯的行政色彩，兩類資產混在一起，界線不清，致使水管單位既不像事業單位，又不像企業單位。既影響了工程的管理，又阻礙了企業的發展。由于事企不分帶來單位內部人員混編混崗，職責缺位，工作不到位，很大程度上影響了工程公共職能的有效履行和單位整體效能的發揮。畢業論文，改革。
2.2人員結構不合理
大部分水管單位人員總量過剩與結構性人才缺乏并存，人員嚴重超編、結構不合理。近年來為安排職工子女就業和隨意安置人員等原因，隊伍不斷膨脹，職工人數比原來將近翻了兩番。而水管單位真正急需的具有高、中級職稱的工程技術人員嚴重短缺，技術力量薄弱，嚴重影響了水利基礎設施的良性運行和發展。
2.3水利建設資金缺乏保障
水管單位兼有社會功能、經濟功能和改善生態環境功能，其經費本應為各級財政全額撥款的事業單位，但大都被定為差額補助的事業單位，有的甚至被定為自收自支事業單位，即使有撥款，也遠遠不能滿足工程運行費用和人員工資。隨著形勢的變化，大多數水管單位自身無效益，經費無來源，管理設施簡陋，職工收入無保障，工程管理難以為繼，越來越無能力支撐和保障工程的運行管理。
2.4自身造血功能不足
主要表現在兩個方面：一方面水價偏低，供水成本偏高，水費收取困難。供水水費是水管單位主要收入來源，但目前供水水價偏低使得供水不能收回成本，不能形成供水產業，實現良性循環。另一方面，大多數水管單位沒能依托行業和自身優勢，充分利用水土資源，大力開展多種經營。一些水管單位資金缺口越來越大，負債包袱越背越重，面臨生存壓力也越來越大。
3水管單位改革的對策
3.1正確界定水管單位的類別和性質
按照《水利工程管理體制改革實施意見》，根據水管單位承擔的任務和收益狀況，將水管單位定性為三類。
第一類是指承擔防洪、排澇等水利工程管理運行維護任務的水管單位（稱為純公益性水管單位），定性為事業單位。畢業論文，改革。
第二類是指承擔既有防洪、排澇等公益性任務，又有供水、水力發電等經營性功能的水利工程管理運行維護任務的水管單位（稱為準公益性水管單位）。準公益性水管單位，依其經營收益狀況確定性質。不具備自收自支條件的，定性為事業單位；具備自收自支條件的，定性為企業。
第三類是指承擔城市供水、水力發電等水利工程管理運行維護任務的水管單位，（稱為經營性水管單位），定性為企業。
3.2推進人事、勞動、分配制度改革
一是科學合理地設置崗位。堅持精簡效能的原則，按工作需要因事設崗，盡量避免或減少崗位之間的交叉，增強崗位之間的協調；二是崗位名稱和干部職數確定后，按上級有關規定和本單位實際情況，制定上崗條件，打破界限，競爭上崗；三是根據“效率優先，兼顧公平”的原則，實行按崗定酬，按任務定酬，按業績定酬的分配方法，將員工的工資收入與崗位業績、實際貢獻以及成果轉化生產的社會效益和經濟效益直接掛鉤。
3.3實行管養分離
通過改革，實現管養分離，理順水利管理體制，明晰產權，強化水利資產的管理，使水利工程充分發揮效益。水利單位職工按照工作分工，可分為兩大部分，一類是行政管理人員，職責為管理單位的行政管理、水利工程的規劃、設計等，這部分人員可由上級財政全額撥款，另一類為養護人員，職責為水利工程、堤防、河道的維護工作，這部分人員的工資可由上級財政撥一部分款，職工自己掙一部分。畢業論文，改革。
3.4建立多元化、多層次水利投入新機制，改變“重建輕管”問題
改革水利建設投融資體制，建立多元化、多層次、多渠道的水利投入新機制。畢業論文，改革。對防洪、除澇等純公益性項目，按照事權劃分，明確由各級財政投入建設；對供水等產生直接經濟效益的項目，推向市場，吸納社會資本；對既有公益性又有經營性的綜合水利項目，劃分事權，明確利益，該由政府投資的由政府投資，該由市場融資的由市場融資。
3.5深化水價改革，實現以水養水，激活水利經濟
水價嚴重偏離成本，按照《水利工程供水價格管理辦法》的規定，盡快出臺水價改革方案，使非農業水價盡快達到規定的水平，農業水價在成本內逐步提升。深化供水工程產權制度改革，明確所有權，放開建設權，搞活經營權，調動農民積極性，使小型供水設施建設和經營走上以存量變增量，賣舊建新，滾動發展的軌道，激活水利經濟。
3.6利用水土資源，大力開展多種經營
水管單位可以充分利用自己管理的庫區、堤防、土地及閑置的房屋開展養殖業、種植業及加工業等多種經營項目，進一步優化土地種植結構，完善土地管理模式，提高土地經濟效益。根據各自不同情況，分別采取租賃、拍賣，發展堤防經濟林等形式，以增加單位收入，促進水利發展。
