時間：2023-01-25 17:06:43
引言：易發表網憑借豐富的文秘實踐，為您精心挑選了九篇設計概論論文范例。如需獲取更多原創內容，可隨時聯系我們的客服老師。
本文對現有高校的藝術設計史論課程教學狀況進行了初步分析，并提出了改善的幾點設想，結合藝術設計項目式教學模式以及藝術設計史論課程的研究分析報告，總結出藝術設計史論課程的整體問題和藝術設計史論課程的未來發展趨勢。
藝術設計與藝術設計史論教學的契合模式
“設計”這一詞匯在我們的日常生活中經常被用到，諸如“服裝設計”、“視覺傳達設計”、“工業設計”、“環境藝術設計”等。本文結合許多有關藝術設計著作對設計概念的闡釋，將設計的概念試圖從設計專業的角度對其進行一番再梳理，使得對設計的概念有更深入的認識。
藝術來源于生活，同時也是生活中的一部分，而藝術設計作為藝術、技術和科學的結合，更是與生活息息相關。隨著藝術設計專業的蓬勃發展，全國各大高校基本都開設了藝術設計專業，隨著國家對素質教育的加強，藝術設計史論課程越來越受到重視，開設了藝術設計類專業的高等院校也根據自己的學科專業特點，都開設一定數量的藝術設計史論課程，但是還是普遍存在一些問題。結合整體的分析研究數據，總結出藝術設計史論課程的整體問題和藝術設計史論課程的未來發展趨勢。
藝術設計史論課程初探
藝術設計史論課程是高校藝術設計專業學生必修的專業理論課程，其中包括了有中外藝術設計的發展歷程、藝術設計理論的萌發、分支及其在人類社會發展史上的貢獻率等等。藝術設計史論課程自20世紀90年代起陸續在全國的藝術院校和綜合院校的藝術設計專業中開設。據不完全統計，全國80%以上的院校開設了藝術設計史論課程，此類課程在開闊設計專業學生的視野，提高其人文素養、樹立創新的設計理念，提升設計的品位，形成個人風格等方面意義深遠。因其滯后于藝術設計實踐，其研究內容和教學方法尚有許多不足的地方，當今國內更是如此。總之，高校藝術設計史論教材田圃中，已由過去的一枝獨秀，發展到今天的百花競放。中國的藝術設計史論研究也將邁進一個較快發展時期。
事物具有兩面性，有好的一面，同時也有不足的一面。在藝術設計史論課程的教學過程中，主要存在幾個方面的問題：(1)藝術設計史論課程觀念需要更新;(2)教學課程設置不夠合理;(3)教學方式方法亟待創新;(4)理論教學與設計實踐需要更好的對接。
藝術設計史論課程概況以及發展趨勢
1.教材的使用
在藝術設計史論課程剛剛興起的時候，對于藝術設計史論的教學還處在基本的發展階段，教材有一枝獨秀到目前的百家爭鳴。在當時只有尹定邦教授著《設計學概論》，尹定邦教授在書中重點介紹了設計學研究的范圍、現狀，設計的多重性，設計的類型，設計師的職能，中外設計史的源流，設計批評理論的發展、嬗變與多元化等，特別著重強調了設計理論對設計發展的必要性。
經過十多年的發展，藝術設計史論教材層出不窮。李硯祖教授著的《藝術設計概論》得到眾多高校的青睞。該書主要介紹了設計的方法、程序與管理、設計的哲學、設計與文化的關系等，提出“設計是科學技術與藝術的統一結合”的觀點。目前，高校設計史論的版本逐漸增多起來，如趙農著的《中國藝術設計史》、李立新著的《中國設計藝術史論》、朱和平著的《中國藝術設計史綱》、王受之著的《世界現代設計史》等，都是比較權威的藝術設計史論教材。
2.加強師資力量
當前，我們一些高校藝術設計史論課程教師師資力量基礎相對有些薄弱。很多時候，有一些畢業生畢業后選擇出國或者到科研機構，能夠進入高校的人員較少。可見，藝術設計史論教師的供不應求和教學質量提高速度慢是現代設計教學中面對的直觀問題。
適航要求中的結構約束主要包括民機某部分系統或子系統必須具有的物理結構組成及對象的某些形狀、尺寸要求。此處將物理對象的材料類型和相應的強度要求也納入了結構約束的范疇。此類要求常見于CCAR-25部C分部(結構)，D分部(設計與構造)等。對于結構約束的表達采用以下形式：<OS,(ES,PS)>。(3)式中：OS代表物理結構特征的主體，ES和PS代表兩種結構約束類型，ES為結構組成約束，如要求必須存在某種物理結構；PS為某物理結構的空間尺寸、形狀限制。例如CCAR25.777(e)中規定了襟翼和其他輔助升力裝置的操縱器件在駕駛艙的位置要求：“操縱臺上部，油門桿之后，對準或右偏于操作臺中心線并在起落架操縱器件之后至少254mm”。該條款要求屬于結構設計要求，條款中出現了數值型約束，表達方式為{操縱器件:起落架{*}@≥"254mm"}，相應的概念圖索引如圖5所示。按照上述方式建立了包含CCAR25部B分部“飛行”、C分部“結構”、D分部“設計與構造”和E分部“動力裝置”共290條適航條款的概念圖本體庫，基本覆蓋了民機設計中性能操穩、結構強度和動力燃油部分的適航要求（除A分部“總則”，F分部“機載設備相關”和G分部“使用限制和資料”外）。采用以上方式從適航條款中提取設計約束信息的完備程度，并依此建立的適航條款的概念圖索引很大程度上決定了后續能否根據設計任務檢索到所有適用的條款要求，即條款檢索的完備性，對于民機設計至關重要。因此，為盡量保證能夠從條款要求中完備地提取關鍵“概念(包括設計特征、指標或參數)”，需經過以下過程：①通過適航條款的字面分析，包括研究條款條文、條款相關的修正案和咨詢公告等文件進行初步提取；②參考已有同類機型（同級別）的型號取證數據，通過對比和構型差異分析進一步補充和完善；③在此基礎上進一步由各專業有豐富型號經驗的設計師進行評議、完善和確認。即便如此，這種完備性仍是相對的，因為一方面，隨著航空技術的進步和航空事故的教訓，適航要求也會不斷修訂、發展和完善；另一方面，隨著民機制造商型號經驗的積累和技術能力水平的提升，對于適航條款的理解會逐步加深，這種信息提取的完備性也會不斷提高。
2適航要求的識別和檢索機制
適航要求識別與獲取的目的在于根據當前設計任務檢索適用的適航條款要求，本質上屬于一種依據索引的文本檢索[13]。與傳統的關鍵詞檢索相比，用于建立設計任務和適用條款要求之間映射的索引不是若干離散的關鍵詞，而是一種由概念圖表達的結構化索引，構成索引的“概念”之間具有內部關聯性；另外，由于適航條款的概括性，建立條款索引的概念集中包含的很多概念術語超出了條款文本范圍。例如，CCAR25.581閃電防護條款的條文中并未明確提及飛機的燃油系統，但燃油系統設計必然需要考慮該條款要求。因此，“燃油系統”要包含在該條款索引的概念集中，而這種情況主要依靠設計師的經驗知識來保證。針對適航條款的特點，本文提出一種基于匹配度的適航條款要求檢索方法，即某適航條款對于當前設計任務的適用性可通過設計任務中包含的民機設計特征與條款約束的設計對象之間的匹配度來衡量。2.1匹配度對象（設計特征）之間的匹配過程包括兩個步驟：首先判斷當前設計對象與條款約束的對象名稱是否一致；若對象名一致，則進一步判斷對象屬性值之間的一致程度；否則，兩者完全不匹配。此處，設ai為當前設計對象a的第i個屬性值，bi為條款約束的對象b與之相對應的屬性值，則M(aibi)表示兩者屬性值之間的匹配度函數。若ai和bi為枚舉型取值，則匹配度計算公式如式（4）：2.2檢索算法根據上述介紹，基于匹配度的適航條款檢索算法如圖6所示，詳細的檢索步驟描述如下：步驟1輸入飛機的某設計特征（系統、子系統及其結構組成）作為當前設計特征Pc（當前設計對象）。步驟2讀取Pc相關的特征約束C(Pc)，這里的C(Pc)主要來自于對于產品整體的屬性約束或繼承自父級特征的屬性約束。步驟3讀取Pc的關聯特征，生成關聯特征集；此處的關聯特征包括Pc的下一級結構特征，以及與Pc在功能或結構上存在關聯關系的其他設計特征；此處構建關聯特征集的目的在于擴大適用條款的檢索范圍。步驟4從適航條款數據庫中讀取第一條未被檢索過的條款作為當前條款，如果成功，則進一步讀取該條款約束的目標對象Pc’及其特征約束；否則退出程序。步驟5比較Pc和Pc’，如果Pc=Pc’，則進一步比較其屬性特征C(Pc)和C(Pc’)，并按式（6）計算其匹配度Mi。步驟6如果Pc≠Pc’，則該條款的目標對象與當前設計特征不匹配，但可能與Pc的某項關聯設計特征相匹配。因此，進一步讀取Pc’的關聯對象集Pr’，判斷Pr與Pr’是否相交，即按照式（7）計算Mj。步驟7若Mi>0，則當前設計特征與條款約束的目標對象一致，該條款為當前設計特征的主要適用條款，從而將該條款錄入適用條款集；否則轉步驟8。步驟8若Mj>0，則當前條款為當前設計特征的相關條款，屬于次級適用條款，也將該條款錄入適用條款集；否則，當前條款為完全不適用條款，轉步驟9。步驟9將當前條款的狀態標記為已檢索過的條款，轉步驟4。步驟10適航條款數據庫中的所有條款都被檢索過，退出程序。
3實現與應用
根據本文提出的方法進行相應的軟件實現。采用技術，利用VisualStudio2008軟件開發平臺和SQLServer2008數據庫系統開發出一套民機適航要求的識別與確認系統，用于輔助某民機制造商的適航工程師（型號各分系統適航審定計劃的負責人）根據某些設計任務中的民機設計特征檢索適航條款數據庫，形成型號各專業適航審定基礎中適用條款集合的初步方案。以民機起落架系統中的部分設計特征“主起落架及艙門”為例檢索其適用的適航條款要求。首先，定義當前的設計任務，包括明確目標設計特征，定義目標設計特征所在型號的飛機級特征參數要求，并將主起落架系統的父級系統和子級系統作為關聯設計特征，形成當前設計任務的概念術語集用于檢索，如圖7所示。依次根據目標設計特征“主起落架及艙門”及其關聯特征（如父級設計特征起落架系統，子級設計特征收放系統、機輪系統等）檢索適航規章數據庫。此處以CCAR25.721條為例（如圖8），首先進行當前設計特征與條款約束的目標對象名稱的比對；若一致，則進一步進行（飛機級）特征參數的匹配。
4結束語
該案項目位于深圳和香港的交界處，蓮塘/香園圍口岸聯檢大樓的建設用地有兩塊，西側是香園圍口岸，東側是蓮塘口岸，中間深圳河穿流而過，周邊有部分住宅用地。整體建筑用地規劃合理，分區明確，聯檢大樓功能齊全，周圍還設有貨檢設施、配套政府辦公設施、停車場及園林綠化等必要設施。道路系統完整流暢，交通便利。EDA建筑的設計者對基地分析研究后發現深港雙方基地成一定的夾角關系，正交柱網無法妥善處理平面布局關系，因此突破性地多引入一個向量；同時通過對條狀薄片進行打結試驗，發現在極限狀態下，結形成的幾何形體水平投影為正五邊形，由此確定采用正五邊形作為該項目的核心設計元素。此次建筑表皮設計手法是在五邊體中交叉疊加的特點基礎上進行數字變換，形成立體編織的視覺效果（圖3），與屋面呈一定角度的片狀太陽能構件可以提高太陽能轉換效率，建筑外墻材料采用綠色建材金色銅板和灰色鈦鋅板。由于此方案設計造型及外表皮相對復雜，因此整個設計運用了數字設計的手段，從概念創作到最終成圖，一氣呵成。
2技術手段
2.1金屬材料建筑表皮技術優勢
金屬表皮已經成為當下十分流行的趨勢，鋁合金、鈦鋅合金、銅等材料等在建筑設計上得到了廣泛的應用。金屬具有穩定的物理性能，正如金屬具有延展性，能被彎曲、扭轉以及變形，卻不影響本身特性。同樣金屬表皮耐久且具有自潔性能，并且規模化車間的生產減少了現場施工量，易于加工，促進了生產效率提高。金屬本身的耐腐蝕、耐久性都較其他材料要強，以金屬構建形成的建筑表皮甚至能夠獲得與建筑主體結構同步的生命周期。預裝配化施工，縮短施工周期。金屬的材料性質決定了其可以在工廠中大規模加工生產，進而在工地進行組裝，極其便于施工，能夠大大的縮短施工周期，降低了人工成本。現代技術不僅能讓金屬表皮能夠創造新穎的外部形象外，而且又能起到保護與創新的雙重作用。透過金屬表皮，原有建筑透過金屬表皮傳達出歷史的信息，視線又會被其所表現出的不確定性所吸引，傳統與現代在輕薄的表皮上得到同時呈現。
2.2金屬材料建筑表皮的節能與環保
蓮塘/香園圍口岸聯檢大樓概念設計是通過大量的節能設計計算的，例如輻射計算、對銅、鋅板角度的模擬測試等，該設計力求符合當今低碳節能的設計潮流，達到一個綠色建筑應有金屬表皮的拆卸或重新安裝比較方便，能回收循環再利用起到生態節能的作用。環保在材料的應用上也尤為重要，金屬表皮能夠減少污染的產生，可以有效地過濾太陽輻射，并且能夠配合自然通風、太陽能照明取熱等節能技術（圖5），保證了室內實現向外滲透地最大可能性。與此同時，金屬材料的可重復利用性減少了材料的浪費，并且采用預處理技術減少二次污染。金屬材料是回收率最高的建筑材料，常用的金屬制品廢棄之后有75%可以回收再利用，而銅的回收率則達到了100%。另外，金屬材料不會對環境造成污染，可謂是名副其實的綠色環保材料。
3技術美學
3.1新美學基礎
20世紀以來，建筑表皮逐漸地從結構的束縛中解脫出來，在建筑師們的不斷的嘗試與創新中，通過運用新型的建造技術拓寬金屬的材料形式并挖掘材料更深層次的表現潛力，形成金屬材料多元化的建筑語言。如今，金屬早已成為一種重要的表皮材料，引領著當下十分流行的表皮發展趨勢。各種新型的合金、沖孔、板網、格柵或編織網形式的金屬材料在幕墻及建筑屋面系統中得到廣泛地應用。我國對技術美學的研究不斷地拓展和深化，在借鑒與吸收國外研究成果的基礎上，探索一條符合中國當代技術美學理論與內容的體系。目前國內認為技術美是技術美學的最高范疇，它是技術活動和產品所表現的審美價值，是一種綜合性的美。從構成來看，技術美主要內容是功能美，也包括形式美和藝術美。新美學的基礎必須建構自己獨特的觀念及范疇體系，揭示其自身研究領域的審美規律。
3.2技術美學產生根源
目前國內技術美學研究大多是關于基本原理的研究，對技術美學思想史的研究還很少。并且，對西方技術美學思想產生、發展的介紹也只限于西方工業革命以后，如新藝術運動、包豪斯及工業設計的興起、發展過程等等。其實，技術美的創造不只是大機器生產出現以后才有，技術作為人類改造自然的手段和方法，它不僅包括機械化工業技術，也包括工業革命之前的手工技術。因此，技術美的創造及其思想也不只是工業革命以后才出現的。正如竹內敏雄所指出的：“一般意義上的技術同人類歷史一道自古以來就存在著，古代的手工藝也好，現代的工程技術也好，都包括在內。只是在它們之間，功能的效率相差懸殊，而只要隨著那一種產品都符合各自的目的，并伴隨著那種程度的美的效果。那么，在它的技術美的結構上就沒有本質的差異。”
3.3技術美學發展趨勢
現如今，建筑師越來越認識到技術對象的審美價值。他們試圖在自己的美學理論中對此加以分析，擴大研究視野，為理論體系納入新的內容。技術美學作為一門應用學科不能停留在形而上的抽象議論層次，而應具有強烈的實踐性和可操作性，用于指導當代物質審美文化建設。技術美學作為一門應用學科不能停留在形而上的抽象議論層次，而應具有強烈的實踐性和可操作性，用于指導當代物質審美文化建設。技術美學對實踐的介入主要通過設計活動來進行，它不僅為最佳而合理的設計觀提供思想基礎，也為設計活動提供理論指導。技術美學不只是美學自身的邏輯發展和延伸，更是人類實踐過程中審美創造智慧的結晶和運用。技術美學對實踐的介入主要通過設計活動來進行。它不僅為最佳而合理的設計觀提供思想基礎，也為設計活動提供理論指導。技術美學不只是美學自身的邏輯發展和延伸，更是人類實踐過程中審美創造智慧的結晶和運用。當代技術美學研究不應只是告訴人們什么是技術美，更重要的是使人們懂得怎樣才能創造和實現技術美。技術美學研究不僅要解決帶有普遍意義的設計觀念、方法等宏觀問題，也應該關注設計實踐中的具體問題，把技術美學的基本觀點微觀化、具體化，用于解決物質生產和生活領域審美創造中的許多復雜的問題。這樣，技術美學才具有強大的生命力。
4技術美學應用案例及總結
4.1半透明的金屬表皮
現代建筑重要特征是技術在建筑藝術中的覺醒，注重發揮建筑結構和建筑材料的性能特點，不去掩飾它們，而是將其作為建筑造型的表現要素之一。建筑中的支撐結構與表皮的分離使表皮成為一個相對獨立的膜結構，這種分層構造，為表皮材料提供了可能性，例如瑞士建筑師赫爾佐格及德梅隆在美國舊金山deYoungMuseum中銅穿孔板的使用。穿孔板的紋理重現了陽光下斑駁的樹影意向，創造出詩意的建筑（圖6）。
4.2承重的金屬表皮
OMA為PRADA舊金山店設計的建筑表皮，采用橫隔板結構，將鋼骨架安裝在與基礎同標高的支撐結構上，使建筑結構更加牢固。不銹鋼厚度為25mm，使之滿足結構要求，并且在295mm寬交錯柵格上打圓孔從而減輕自重并擴大建筑內外視野（圖7）。這些圓孔由水柱切成，從柵格、孔的分布和大小中，能夠反映出不銹鋼板可以承受的來自側向力的壓力，在壓力較小的區域可以只留下滿足結構需求的材料。
4.3金屬表皮對舊建筑的保護
Peripheriques建筑事務所設計改造了巴黎歷史中心附近校園的一棟建筑。策略是在原有建筑框架概念的基礎上進行改動，將原來的一個庭院改造為兩個，其中一個用ETEE膜加以覆蓋，十幾種不同圖案的穿孔鋁板構成了外部表皮，用一個Z型的斜面引導著人流和視線的到達。改造后的建筑色彩豐富，在不同區域的顏色有助于空間方向感的定位。
5結語
作者：孫立 單位：中鐵第四勘察設計院集團有限公司
注重無砟軌道排水設計軌道結構設計過程中應該全方位考慮排水設計及其可靠性和耐久性。水永遠是無砟軌道結構最持久的敵人，也是無砟軌道能否保持60年使用壽命最主要的控制因素之一。因此，在進行無砟軌道結構設計，尤其是隧道內無砟軌道結構設計時應該特別重視無砟軌道結構的排水設計，并將無砟軌道結構的排水設計納入整個線路排水設計系統。在實際軌道結構設計工作中，對于CRTSII型板式無砟軌道側向擋塊的設置影響軌道板表面排水、CRTSI型框架板式無砟軌道框架內排水這些在運營過程中已經發現容易積水的部位應該進行特殊設計。對于板式無砟軌道梁面采用中間排水，為了將軌道二側的積水排到中間排水溝而采用在軌道板內預留圓形、半圓形的排水管，尤其在南方雨量較大，且暴雨比較集中的地區證明其效果均不佳，在實際采用中應該慎重，因此敷設板式無砟軌道范圍的橋梁最好采用三面排水的方式。隧道內漏水一般具有較強的腐蝕性，為了避免腐蝕性滲水影響無砟軌道的耐久性，在實際設計中應該確保隧道排水措施到位，針對無砟軌道設計應該在二線之間設置中間排水溝，同時保證可能的滲水低于無砟軌道結構底面。在路基地段，一直存在中間堆高表面敷設混凝土結構(含瀝青混凝土結構)和中間設排水溝兩種方案，兩個方案各有優缺點，前一個方案還存在表面敷設素混凝土還是瀝青混凝土的區別。應該說在北方寒冷地區，采用中間設置排水溝，由于該方案需要在路基中埋設橫向排水管，一方面對于路基的整體性產生一定的影響，另一方面即使排水管按照設計要求位于凍脹線以上，個別情況下還是存在橫向排水管凍裂、冰塊堵塞排水管等現象影響排水的通暢，因此在北方嚴寒地區建議采用二線中間堆高表面敷設混凝土結構向軌道二側的排水方案。相比較北方雨水較少，南方地區雨水豐沛;另一方面，二線中間堆高表面敷設混凝土結構向軌道二側的排水方案由于存在無砟軌道軌道板(道床板)與堆高表面敷設混凝土結構之間縫隙封堵困難，且封堵遇水膨脹橡膠條的耐久性滿足設計要求困難，因此建議在南方雨水地區采用中間設置排水溝的排水形式。明確軌道施工要求軌道工程施工圖設計應該強調對于施工中的重要部位提出重點的施工要求。尤其對于施工縫的處理，對于其鋼筋搭接率、新老混凝土界面應該說明詳細的處理措施及施工注意事項。
橋梁地段單元軌道結構設計在橋梁梁縫地段軌道結構是單元還是連續、無砟軌道單元結構長度多少合理，國內進行了大量的研究和實踐。從CRTSII型板式無砟軌道的設計理論和實踐經驗來看，橋梁地段無砟軌道的單元長度當然可以確定為無限長。從結構設計原理的角度來進行分析，無砟軌道的單元過長，其內部結構受力舒緩需要通過限制位移的方法來保證軌道結構的幾何形位，其前提必然是相關限位措施和橋梁、底座板、軌道板以致鋼軌的合龍或鎖定溫度及其關系必須得到嚴格控制，否則軌道結構的穩定性必將受到影響，進而影響軌道結構部件的強度和穩定性、耐久性。因此應該針對目前出現的CRTSⅡ型板式無砟軌道板與水泥乳化瀝青砂漿離縫及其拍打問題、CRTSⅡ型板式無砟軌道板滑動層竄出及其維修問題、CRTSⅡ型板式無砟軌道軌道板承軌臺開裂、CRTSⅡ型板式無砟軌道寬接縫裂縫及軌道板預裂縫裂縫寬度過大等問題展開深入研究。路基地段單元軌道結構設計德國高速鐵路即是路基地段軌道結構采用連續結構，其最大的優點是路基地段無砟軌道支承層可以采用水硬性支承層代替鋼筋混凝土結構，降低軌道工程造價;另外一方面，路基地段德國無砟軌道設計理念借鑒了高速公路從路面到路基剛度遞減的設計理念，而高速公路路面與下部路基結構之間即敷設了一層水硬性材料。相比較CRTSI型板式無砟軌道在路基地段軌道板采用單元結構，底座采用3～4塊軌道板長度的鋼筋混凝土長單元結構，CRTSI型雙塊式無砟軌道結構必須采取一定的結構設計及施工措施控制混凝土裂紋，并且從目前國內外幾條建成通車的高速鐵路來看，國內雖然對于CRTSI型雙塊式無砟軌道道床板裂紋控制取得了一定成效，其裂紋寬度基本控制在0．2mm規范允許的范圍內，但是從根本上避免CRTSI型雙塊式無砟軌道道床板裂紋存在一定的技術困難。第二，為了控制CRTSI型雙塊式無砟軌道道床板兩端的穩定性，必須在道床板兩端一定范圍內設計較強的限位措施，如端梁、銷釘等，并且需要制定完備的施工質量保證措施，否則容易導致路基地段連續道床板結構兩端鼓起，嚴重情況下可能導致設置的端梁結構失效。第三，連續道床板結構保持在線路上的穩定的前提是道床板結構與支承層之間保持可靠的粘結，因此在施工過程中應該保證支承層表面的拉毛質量符合設計要求，尤其在施工合龍地段，其支承層拉毛容易被施工車輛破壞，因此在施工道床板之前應該確保支承層拉毛滿足要求，且支承層表面的浮渣等清理干凈。
無砟軌道結構設計是一個系統工程，結構設計一方面應該與橋梁、隧道、路基等相關工程協調，而且應該考慮環境因素、施工因素、運營維護因素、軌道工程內部各組成結構等的影響和相互作用。堅持單元設計理念，合理確定軌道結構單元的長度。另外一方面，針對目前敷設的連續軌道結構，尤其是橋梁地段跨越梁縫的CRTSⅡ型板式無砟軌道，應該針對目前的運營現狀，有針對性開展系列監測活動，并對監測結果進行分析研究，一方面形成連續敷設無砟軌道理論計算體系并確定相關主要設計參數，另外一方面積累數據編制CRTSⅡ型板式無砟軌道的養護、維修規程。
在工程規劃設計中，隨著計算機的廣泛應用，多以長系列法進行興利調節計算，但有時或因工作周期短，或因進行多方案比較，中小設計流域可能還受資料條件的限制等，典型年法還是有其獨到的作用。在供水水庫的興利調節計算和水電站的水能計算中，由于供水過程是較為均勻的，典型年法和長系列法的成果較為接近，而對灌溉水庫來說，由于其需水過程是不均勻的，有其相對的需水高峰，因此，選擇不同的典型年份求得的灌溉庫容與長系列成果可能差異較大。本文以貴州省遵義縣水泊渡水庫為例，說明典型年選擇中應注意的問題。
2工程概況
遵義縣水泊渡水庫地處貴州省的北部，位于烏江的二級支流上，工程壩址以上集水面積241km2。流域多年平均降水量1040mm，多年平均徑流量1.13億m3，是一座以灌溉為主兼顧供水的中型水庫，總庫容6550萬m3，設計灌溉面積11646.5hm2，城鎮日供水4萬t。灌區位于遵義縣南部，是貴州的糧食主產區之一，作物組成以水稻為主，兼有小麥、油菜、玉米、茶園等糧食和經濟作物，復種指數1.8～2.0，灌區多年平均干旱指數0.75，為一般干旱區，以夏旱為主，特別是伏旱影響最大。變化規律為三年一小旱，五年一中旱，十年一大旱。
流域屬無資料地區，其徑流計算以鄰近的湘江站為參證站，采用水文比擬法結合降水修正來推求，用水過程則根據歷年各種作物的設計節水灌溉定額推求。在所選用的1971～1996年資料系列中，豐平枯年份分別占9年、8年、9年，且包含了1975、1986、1993年等中等干旱年及1972、1981、1990年等大旱年，以及1977、1991年等豐水年，因此，其來、用水過程代表性較好，這為以下的分析研究打下了堅實基礎。水庫P=75%設計年來水量8840萬m3，P=85%設計年來水量7800萬m3。
3典型年比較
根據規范要求，該灌區位于南方多雨區，作物以水稻為主，其設計保證率的范圍為75%～95%，本文主要針對P=75%和P=85%進行分析；調節性能的研究范圍為不完全年調節至完全多年調節。灌區作物以種植中稻為主，并且以中稻的需水量為最大，其灌溉期為5～8月。根據湘江水文站水文年及（5～8）月平均流量系列，/%P=75%典型年選擇1975、1979、1980、1993年進行比較，P=85%典型年選擇1972、1981、1986、1990年進行比較，各典型年的年及（5～8）月平均流量和經驗頻率見表1、表2。
表1P=75%典型年比較表
ComparisonoftherunofffortypicalyearswithP=75%
--------------------------------------------------------------------------------
年徑流
（5～8月）徑流
年份
--------------------------------------------------------------------------------
Q(m3/s)
P(%)
Q(m3/s)
P(%)
--------------------------------------------------------------------------------
1975
7.41
74.07
12.4
62.96
1979
6.68
85.19
11.1
70.37
1980
7.65
66.67
10.4
77.78
1993
7.13
77.78
11.6
66.67
設計值
6.87
75.00
10.9
75.00
--------------------------------------------------------------------------------
表2P=85%典型年比較表
ComparisonoftherunofffortypicalyearswithP=85%
--------------------------------------------------------------------------------
年徑流
（5～8月）徑流
年份
--------------------------------------------------------------------------------
Q(m3/s)
P(%)
Q(m3/s)
P(%)
--------------------------------------------------------------------------------
1972
6.98
81.48
8.38
88.89
1981
5.17
92.59
8.13
92.59
1986
5.50
88.89
10.4
81.48
1990
4.03
96.30
5.83
96.30
設計值
6.09
85.00
9.14
85.00
--------------------------------------------------------------------------------
由表可見，對P=75%來說，1979年全年及（5～8）月實測流量與設計值最為接近，其它年份來水均比設計值豐沛；而對P=85%來說，1981、1990年的經驗頻率均高于設計頻率，實測流量均小于設計值，1972、1986年的經驗頻率和實測流量與設計值相近，另外，1990年干旱是建國以來最嚴重的干旱，其重現期為50年一遇，1972年干旱排第二位。單從年和（5～8）月平均流量來說，P=75%典型年份選擇1979年較好，P=85%典型年份選擇1972年較好。
典型年年內徑流分配過程以湘江水文站實測徑流過程進行同頻率修正，用水典型按長系列用水量進行選定，灌區P=75%年用水量6060萬m3，P=85%年用水量6540萬m3。為進行不同調節性能的比較，假定不同的年用水量放大系數(即表3、表4中的K)，求得各個用水量相應的用水過程，進行長系列和典型年法興利調節計算，長系列法求得的庫容作為設計庫容，成果見表3、表4。從表中可見：
(1)在P＝75%的4個典型年中，以1975年為典型求得的庫容與設計值最為接近，而以最理想的1979年為典型求得的庫容為最小。各典型年年庫容與設計庫容的比值，最大為1.42倍，最婿為0.36倍。
(2)在P＝85%的4個典型年中，以干旱最嚴重的1990年為典型求得的庫容與設計值最為接近，而以比較干旱的1972年為典型求得的庫容為最大，其它年份的庫容均小于設計值，特別是年及(5～8)月平均流量的經驗頻率均達92.6%的1981年為典型求得的庫容遠小于設計值。各典型年年庫容與設計庫容的比值，最大為1.41倍，最婿為0.13倍。
表3P=75%不同典型年的年庫容比較及年內虧水折算系數成果表
Comparisonofyearlystoragecapacityofeverytypicalyearand
conversioncoefficientofyearlydeficientwaterwithP=75%
--------------------------------------------------------------------------------
項目
K=0.54
K=1.00
K=1.08
K=1.28
K=1.46
K=1.58
K=1.67
K=1.76
--------------------------------------------------------------------------------
1975年
652
1599
1813
2376
2973
3452
3835
4176
1979年
240
821
936
1544
2320
2859
3293
3679
V年(萬m3)
1980年
186
868
1029
1663
2439
2979
3413
3798
1993年
616
2037
2277
2915
3456
3832
4135
4403
--------------------------------------------------------------------------------
長系列V興(萬m3)
520
1435
1733
2434
3137
3788
4244
4635
--------------------------------------------------------------------------------
年內
虧水量
313
1107
1730
2288
虧水
庫容折算系數
0.524
0.304
0.237
0.201
--------------------------------------------------------------------------------
調節性能
不完全
不完全
不完全
不完全
不完全
不完全
不完全
完全
年調節
年調節
年調節
年調節
多年調節
多年調節
多年調節
多年調節
--------------------------------------------------------------------------------
那么為什么不同的典型年求得的庫容差異如此之大，而且與典型年選擇的結論完全相悖呢？可以從歷年的徑流過程及灌區干旱特性來分析原因。雖然各個典型年的全年和（5～8）月的平均流量和經驗頻率與設計值較為接近，但其分配過程各異，因此，求得的庫容千差萬別。各典型年5～8月逐旬平均流量過程線見圖1。圖中可見：
表4P=85%不同典型年的年庫容比較及年內虧水折算系數成果表
Comparisonofyearlystoragecapacityofeverytypicalyearandconversion
coefficientofyearlydeficientwaterwithP=85%
--------------------------------------------------------------------------------
項目
K=0.50
K=1.00
K=1.19
K=1.35
K=1.46
K=1.55
K=1.63
--------------------------------------------------------------------------------
V年(萬m3)
1972年
877
2771
3498
4114
4542
4905
5231
1981年
86.6
1029
1993
2783
3332
3797
4214
1986年
443
954
1924
2714
3263
3728
4145
1990年
737
2040
2538
2959
3454
3919
4336
--------------------------------------------------------------------------------
長系列V興(萬m3)
646
1967
2731
3573
4336
5346
6473
--------------------------------------------------------------------------------
年內
虧水量
271
1389
2180
2877
3508
虧水
庫容折算系數
0.714
0.443
0.404
0.496
0.609
--------------------------------------------------------------------------------
調節性能
不完全
不完全
不完全
不完全
不完全
不完全
完全
年調節
年調節
多年調節
多年調節
多年調節
多年調節
多年調節
--------------------------------------------------------------------------------
(1)P=75%：1975年屬中等干旱年，6～8月較干旱；而1979年用水關鍵時期7～8月來水均勻；1980年干旱月份較少，6、7月份來水較豐沛；1993年徑流分配過程較惡劣，5～7月來水較枯，其年庫容為最大。因此，P=75%典型年選擇1975年為宜。
(2)P=85%：1990年伏旱自7月份持續到8月底；而1972年的徑流分配過程相當惡劣，5月下旬的徑流量占（5～8）月徑流總量的40%以上；1981年的來水豐枯交替出現，徑流分配過程則較為均勻；1986年雖5月和8月來水較少，但5月份的用水也少。因此，P=85%典型年選擇1990年為宜。
圖1各典型年5～8月逐旬平均流量及均值過程線
Thetendaymeanflowdischargeanditsaveragevalueintheperiod
fromMaytoAugustineverytypicalyear
總之，由于典型年法要進行同頻率修正，移用的是其徑流分配率，因此，在選擇典型年時，除了注意年、灌溉期實測流量和經驗頻率與設計值相近外，還應注意徑流過程的代表性及灌區的干旱特性，可選擇多個典型年分析、比較，以期選擇最合適的典型年份，既經濟又合理地確定水庫規模。
4典型年法年內虧水的處理方法
當水庫調節性能高于完全年調節時，當年來水不能滿足需求，需進行多年調節。一般認為，水庫的興利庫容由年庫容和多年庫容所組成。年庫容由所選典型年推求；多年庫容攔蓄豐水年的多余水量以補充枯水年的年水量的不足，多年庫容一般用線解圖法推求，這里提出一種較為簡便的方法，就是將年內虧水按系數折算到興利庫容中。對于供水水庫，年內虧水可全部作為興利庫容；對灌溉水庫而言，因其用水過程不均勻，有相對集中的灌溉季節，水庫可進行多回運用，因此不可能將年內虧水100%地計入庫容，根據分析，從表3、表4可以看出，設計保證率愈高，年內虧水折算系數愈大，P=75%為0.20～0.50，P=85%為0.40～0.60；對于同一保證率來講，以剛剛跨入多年調節時為最大。在省內其它地區，當流域的徑流特性和灌區的作物組成、灌溉制度、復種指數等差別不大時，也可能存在著上述的變化規律。
另外，在現場踏勘或成果框算時，如果已知每畝田所需的灌溉庫容，就能較快知道設計灌面所需的灌溉庫容，從而確定水庫的大致規模。對本灌區而言，P=75%時，完全年調節到完全多年調節每畝田所需的灌溉庫容為190～240m3；P=85%時，則為210～360m3。當灌區的干旱特性及流域徑流特性基本一致時，每畝田所需的灌溉庫容相差不大。如：黔東灌區的道塘水庫，P=85%每畝田所需的灌溉庫容為220m3；獨山南部灌區的譚堯水庫，P=75%每畝田所需的灌溉庫容為183m3（兩庫均屬完全年調節性能）。
5幾點結論
1.在灌溉水庫的徑流典型年選擇中除了要求年、灌溉期徑流實測值及經驗頻率與設計值相近外，同時徑流的分配過程也要與設計保證率相匹配，可結合灌區的干旱特性選擇多個典型年份進行分析、比較，以合理、準確地確定工程規模。
在均布荷載作用下構件的彎矩與跨度成二次方的關系，因此樓板壓型鋼板布置凸肋時應盡量沿板的短跨布置以提高樓板的平面外剛度，減小撓度。同理，次梁布置時宜按房屋的短向布置以取得較大的剛度［1］。該工程在主梁布置時采用X向與Y向均與柱剛接的方式，這樣既增加了主梁的豎向承載能力，又增加了結構的抗側剛度和冗余度，結構的安全儲備得到增強，而且在罕遇地震時可以靠梁柱節點的塑形變形來消耗地震能量［2］。屋面結構布置時，考慮到邊榀框架剛度較大，而中間榀作為大跨度框架剛度十分弱，中間與兩側變形差異較大對于結構十分不利［3］；而屋面板為夾芯板，其平面內與平面外剛度均較弱，不能有效地協調豎向構件的變形，故設計時采用了設置水平支撐的方式，具體見屋面結構示意圖，如圖2所示。由于水平縱向支撐平面內剛度較大能夠有效協調豎向構件的側移，且B、C軸柱頂傳來的風荷載可以由橫向支撐傳到A、D軸邊榀框架，傳力簡單明確，并且由于設置了橫向支撐及撐桿，減小了2至5軸屋面梁的平面外計算長度，增強了梁的穩定性，能夠使梁的截面較小從而取得較大的經濟利益。其中，在軟件中建立計算模型時屋面支撐可按PKPM（STS）中的斜桿輸入。屋面支撐設計時橫桿可按壓桿設計，斜桿可按拉桿設計，橫向及縱向支撐從概念上可以看成桁架，布置簡單，受力明確。
2立面結構布置
立面布置時空間大、四周柱高度較高，一側沒有框架梁與之相連，詳情見中榀框架立面示意圖，如圖3所示。故其計算長度較大，長細比難以滿足規范要求的限值，長細比λ＝l／i（l為柱計算長度、i為柱截面回轉半徑）。因此，要減小長細比需從減小柱計算長度l及增大相應方向的回轉半徑入手。由《鋼結構設計規范》GB50017—2003附錄D［4］可知，柱上下兩端與之相連的框架梁剛度與柱剛度之比越大，柱計算長度越小。該工程設計時就將柱下端的框架梁適當地加大了，并且將工字形截面柱的弱軸放在了沒有框架梁的一側，使i值明顯加大，通過以上兩種措施長細比得到了有效的控制。需要指出的是：工作經驗較少的設計人員往往看到柱的長細比不滿足設計要求就加大柱截面，調整完后再一計算發現長細比不僅沒變小而且還有可能變大。從上邊的分析可知，框架梁截面不變，柱截面加大，梁柱線剛度比的數值減小即梁對柱的約束減弱，從而柱的計算長度系數就越大；而柱截面增大并不能有效增大回轉半徑i，故單純增大柱的截面往往起不到降低長細比的效果，反而得不償失。而該工程橫向為3跨，縱向為5跨，因此宜將工字形框架柱的弱軸宜沿橫向（Y向）布置以增強橫向剛度。經軟件PKPM（SATWE）計算后，得出前三階周期，如表1所示。由于結構材料為鋼材，強度較高，故按強度控制需要的構件截面較小，而截面小直接導致結構剛度較弱不能滿足設計規范對位移的要求。若加大梁柱截面需要耗費較多的材料，且結構剛度提高得并不明顯，效果也不好。無支撐框架的變形主要為梁柱的彎曲變形，而支撐的變形主要是軸向變形。眾所周知，相同的荷載、相同的截面軸向變形遠小于彎曲變形，根據這個常識，該工程在框架的周圈布置上支撐以增加結構的抗側剛度，如圖4所示。根據多道防線的概念設計，需要指出的是框架－支撐體系中，支撐框架是第一道防線［4］，在強烈地震中支撐先屈服，內力重分布使框架部分承擔的地震剪力必須增大，二者之和應大于彈性計算的總剪力。故設計規范要求，框架部分按剛度分配計算得到的地震剪力應乘以調整系數，應不小于結構底部總地震剪力的25％；最終在結構底部總地震剪力的25％與框架部分計算最大層剪力的1．8倍這兩個數值之間，選取較小值。柱間支撐的布置有多種形式，常見的中心支撐有“X”形、“人”字形及“K”形等等。1）其中“X”形支撐可按拉桿進行截面設計，即在水平力的作用（地震作用或風荷載作用）下，支撐交叉斜桿受力為一拉一壓，考慮支撐斜桿在壓力的作用下退出工作，只剩受拉力的桿件起作用，按桿件受壓計算截面承載力時，計算公式為N＝×f×A（f為材料強度，A為截面面積，N為承載力），應該考慮構件的受壓穩定系（＜1）數以防止構件的穩定性不足而發生失穩破壞，而按拉桿設計時可不必考慮受壓穩定系數的影響。因此，按拉桿設計時所需截面小于按壓桿設計所需界面，故能夠取得較好的經濟效益，需要指出的是根據《建筑抗震設計規范》GB50011—2010第8．4．1條第1款規定一、二、三級中心支撐不得采用拉桿設計，四級采用拉桿設計時，其長細比不應大于180。而由于該工程抗震等級為三級，故計算時不能采用拉桿設計。2）“人”字形支撐在相同的由梁柱構成的框架區格內，其斜桿構件長度一般小于“X”形支撐的斜桿構件，故其經濟性較好。但是根據《建筑抗震設計規范》GB50011—2010第8．2．6條第2款規定：人字支撐和V形支撐的框架梁在支撐連接處應保持連續，并按不計入支撐支點作用的梁驗算重力荷載和支撐屈曲時不平衡力作用下的承載力；不平衡力應按受拉支撐的最小屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力的0．3倍計算［5］。必要時，人字支撐和V形支撐可沿豎向交替設置或采用拉鏈柱。按此規定計算后鋼材的用量可能并不能比“X”形支撐的框架鋼材整體用量少，故可根據具體的工程具體分析采用哪一種支撐形式。3）“K”形支撐由于其斜桿交匯點在柱中位置處，在罕遇地震作用下，在支撐交匯點處比較容易出現塑性鉸。而該塑性鉸出現在柱中，容易造成結構的整體垮塌，有悖于“強柱弱梁”的設計概念，因此從抗震角度來講不宜采用“K”形支撐。支撐的截面形式可采用單槽鋼、單角鋼、雙角鋼、雙槽鋼、H形鋼、鋼管等等。以上幾種截面除鋼管外均有弱軸，在相同的計算長度內，在壓力作用下構件一般較弱軸失穩，而強軸方向又得不到充分的利用，而圓鋼管沿任意直徑方向均對稱，截面能夠得到有效的利用，因此該工程支撐截面選用的是圓鋼管。除了上述的中心支撐，還有偏心支撐。偏心支撐顧名思義即支撐桿件的軸線與梁柱的軸線不是相交于一點，而是偏離了一段距離。這樣設計的好處是可以將框架梁的一段設計成耗能梁段從而吸收耗散地震能量。該工程未采用這種支撐，故不做詳細的討論。經計算與分析表明：相鄰的兩跨柱間布置的兩道支撐剛度要大于相隔的兩跨柱間布置的兩道支撐剛度，即兩道緊貼的支撐剛度要大于分離的兩道支撐剛度。原因是兩道分離的支撐剛度之和僅為各自剛度的相加，而兩道緊貼的支撐由于其合并在一起，其力臂加高了一倍，故其剛度肯定要比各自剛度相加的數值要大，故設計時宜將支撐緊貼在一起布置以取得較大的抗側剛度。但是該工程由于工藝布置的要求，墻面上有許多洞口，所以不能按上述的原則布置支撐，而只能將支撐分離開布置。因此，在布置支撐時不應只從結構力學的角度來進行設計，還要考慮設計工藝的要求，盡量做到經濟合理、安全適用。
3柱腳設計
1.1主機選型
可編程控制器的種類和型號可根據系統的大小和穩定性的要求進行調整。三菱﹑西門子﹑歐姆龍的小型機一般可以滿足要求，這里選用三菱FX2N系列，其體積小﹑配置靈活﹑價格適中，很適于在機電一體化產品中使用。因本系統只有數字量開關輸入，無模擬量輸入，故憑可編程控制器本身的抗干擾能力已能滿足要求，而不必另外增加其他抗干擾措施。
1.2傳感器選擇
土壤溫度傳感器：測試溫度的傳感器有很多種，較普遍使用的是熱電偶和熱電阻傳感器。本文采用熱電阻Pt100溫度傳感器進行土壤溫度的數據采集，熱電阻的優點是線性度好、精度高，有較好的長期穩定性，工作溫度范圍大，只要經過適當的數據處理就可以傳輸、顯示并記錄其溫度輸出。土壤濕度傳感器選擇由中國科學院南京土壤研究所生產的FJA－10型負壓式土壤濕度計。該濕度計的測量范圍為0kPa～100kPa，測量精度為±2．5kPa；輸出電壓信號為0V～5V，供電電源為交流220V。雨量傳感器選用型號為FDY－01的翻斗型雨量傳感器，其輸出信號為單干式舌簧管通斷，工作強度為0℃～50℃。
2系統實現
該灌溉系統的控制方式分為手動模式和自動模式，用戶可以通過按鈕自由選擇。自動工作模式可根據不同植物的灌溉要求設定好參數，滿足灌溉條件即可自動進行灌溉，并可根據溫、濕度傳感器的參數自動停止灌溉。手動控制模式通過按鈕手動進行各植物的灌溉和停止。當降雨量達到一定值，或土壤中水份充足時，或供水水管斷流時，報警系統啟動。這時出現問題的種植區域報警燈點亮，發出報警聲音信號，提醒操作人員。解決問題后，可以按下“消音”按鈕以解除鈴響。
2.1硬件設計
2.1.1I／O點估算
輸入信號共需17個輸入信號點，考慮到以后可能會對系統進行調整與擴充，所以留15％的備用點，應取3個點備用，這樣共需20個輸入點。輸出信號：共需要14個輸出點，考慮到以后可能會對系統進行調整與擴充，所以留15％的備用點，應取2個點備用，這樣共需16個輸出點。
2.2軟件設計
系統控制程序流程圖接通電源，按下總啟動按鈕，系統啟動，人工選擇是自動工作方式還是手動工作方式。若選用自動工作模式，首先確認程序的時間設定有無錯誤，如設定值正確，程序繼續將往下執行，否則，則檢查電磁閥是否打開。程序運行過程中遇到下雨或水泵斷水等情況，報警系統啟動，哪個種植區域出現問題，哪個區域報警指示燈亮。等消除報警音之后，程序可以繼續正常運行，直到程序結束。當按下手動總開按鈕，自動運行模式停止，手動運行開始，手動運行指示燈亮。通過各種植區域手動和停止按鈕來控制水泵和每個種植區域的電磁閥運行。
2.3人機界面
MCGS即“監視與控制通用系統”，是一套基于Windows操作系統可用來快速構造和生成上位機監控系統的組態觸屏軟件系統。組態技術在節水灌溉控制系統中的應用能夠形成可視化人機界面，并能夠對灌溉的運行情況進行實時、有效、便捷的監控。同時，組態王軟件具有良好的擴展性和設備硬件無關性，能夠根據不同的現場控制需要方便快捷地建立動畫畫面和監控系統以及形成各種數據報表。監控畫面由主畫面、點動控制、自動控制、報警記錄及留言板等畫面組成，如圖3所示。主畫面為系統啟動畫面，由各功能按鍵進入各種植區域對應的子畫面，進行各功能參數的設定和系統監控。
3結語
1.DIY體驗，手腦的有力結合
完美的創意和設計都來自于對生活的體驗，通過舊家具改造我們可以提升個人的創意能力，從生活中發現美、創造美。養成觀察生活細節，品味生活、感悟生活的習慣。家具DIY自己動手的方式是手與腦的結合，充分發揮主觀能動性，從實踐中尋找靈感，開拓逆向思維，突破傳統的思維方式來發現探索新的美感存在，思維跨越大，有益于大腦的鍛煉，同時還能提升個人的創意能力的和實現自我價值。
2.節約成本，資金的最優分配
從經濟的角度權衡，新家具的市場售價至少在三位數以上不等，而二手家具可低至兩位數，在購置成本上可以節省十至五分之一，這種差價的對比難道不吸引你嗎？舊家具的利用可以減少人們生活的經濟負擔，例如我們經常會遇到一些因為沒有利用價值而被丟棄的舊物。
3.以物載情，精神的充分滿足
在過去的幾年里，舊家具改造在人們日常生活中扮演了舉足輕重的角色，在自己生活起居中點綴著自己精心設計制作的舊家具，一定程度上滿足了人們對精神需求。家具是日常生活中必不可少的物品，也是文化、情感的載體，有著時光的磨礪、主人的故事和年代的滄桑。
二、舊家具改造的方法
舊家具改造想要改造出即有價值又有品位的作品，就要融入自己獨特的創意，最好還能賦予作品一些藝術的語言。舊家具是我們身邊隨處可見的東西，我們可能在不經意間就丟棄或遺忘了它，其實這些舊家具只是失去了它們的第一價值。
1.加減的組合
舊家具改造就是要突破傳統的思維方式，勇于創新，其中加減的組合改造方法在室內設計中比較常見，把幾種物品或多個不同種物品進行組合做加法、減法，可以提高舊物改造的利用率，使它們的功能發揮到極致，創造出截然不同的全新物件。
2.造型的優化
在設計中，通過大量的設計創作和審美感知，讓造型與色彩體現出設計感，來達到家具的個性化。而在舊家具的改造過程中，造型的優化也有著很大的發揮空間，有色彩和形態的處理兩種常見的手法，也可以平面繪涂或者立體裝飾，不同的方法營造不同的感覺。
3.功能的更新
在舊家具改造時也可以改變事物原有的功能，如箱子用來存儲物品，花瓶只能用來插花等等，所以舊物改造時也可以考慮改變物品原有的功能來進行改造，往往也會得到意想不到的效果。一個巧妙的設計，將廢棄的自行車零件，輪胎靠墊重新組合，充滿現代氣息的座椅就出來了，時尚又有創意。
4.風格的附著
在改造的過程中，根據家具的材質、外形、顏色的不同可以賦予舊家具不同的風格。例如模擬田園的感覺，可用木質淡雅色的材質；追求朋克的感覺則可以做用噴槍即興涂鴉，運用重金屬材質來體現其特點；模擬古老家具或漆器可以用古雅的色彩繪制工筆花鳥，以云雷紋作邊飾，盡量為家具添加復古的元素。
三、結語
關鍵詞:概念設計;建筑結構設計;應用
作為建筑工程項目開展中的一個重要環節，建筑結構設計不但會關系到建筑工程項目的順利開展，而且還會影響到整個建筑工程質量。所以，相關單位要充分重視建筑結構設計工作，并且采取科學有效的方法有效提高建筑結構設計水平。在其中合理地運用概念設計方法，可以有效地優化建筑結構設計方案，提高建筑結構設計水平。因此，設計人員要在建筑結構設計中要積極、合理地運用概念設計方法。
1概念設計概述
所謂的概念設計即為在尚未經過數值計算，特別是在一些很難通過相關的規范制度做出明確規定或者是很難進行精確理性分析的問題當中，根據整體結構體系以及分體系彼此之間存在的力學關系、試驗現象等總結獲得的設計思想與設計原則，以此來從整體上來完成對建筑結構的總體規劃與布置，有效管理與控制抗震細部方法等［1］。在建筑設計方案制定的時期，這一設計方法可以更加科學、合理地完成對結構體系的構思、建立以及選擇等，進而能夠獲得更加準確以及概念清晰的方案，從而為后期的設計奠定堅實的基礎，進而提升其經濟性以及安全、可靠性。
2概念設計在結構設計中的重要作用
2．1有效彌補計算機設計中存在的缺陷
在采用計算機完成建筑結構設計方案的時候是會存在許多缺陷的，其無法正常完成方案初步設計工作。這是由于計算機設計往往會為設計師造成一定的錯覺，會使得設計人員覺得計算機程序的運用簡單易行，因此就會對計算機軟件產生過度依賴的心理，于是就不會去專心地研究與學習結構概念的相關知識，進而影響到其設計能力的提升。另外，一些設計人員會存在一種習慣，即會在設計過程中應用分析程序。然而其卻沒有充分意識到假如采用正確的軟件會使得設計效率與設計水平得到有效提升，而假如選擇的軟件是錯誤的，那么就會造成結構設計發生問題，會留下潛在的隱患。因此，為了能夠有效彌補計算機設計存在的缺陷，那么就應該合理運用概念設計，要鼓勵與引導設計人員積極地學習結構概念的相關知識，進而充分利用概念設計的基本原則制定出最為理想化的結構方案。
2．2有效優化結構設計
對于每位建筑設計人員而言，其都需要充分地了解與掌握結構概念。因為利用結構概念可以幫助其創造出新的靈感以及更加準確、清晰的思路，可以幫助設計人員在充分遵循正確設計基本原則的基礎上，有效地防止概念混亂以及定性不正確等諸多問題的出現［2］。除此以外，工作人員在面對一些技術問題的時候，假如其可以充分了解概念設計，那么就能夠準確地找到問題的原因所在，然后再采取科學、有效的方法解決問題。在當前實行的《建筑結構設計統一標準》當中就涉及到概念理論，而且標準中明確提出了一個圍繞概念理論而制定的結構極限狀態設計準則，這一種設計方法會更加科學、嚴謹，進而可以有效提高結構設計的完善性與可靠性，有效地實現結構設計方案的優化。
3概念設計在建筑結構設計中的應用策略
3．1在建筑場地選擇中的應用
為了可以有效地提升建筑結構設計的有效性與科學性，那么就必須要做好建筑場地的選擇工作，因為只有充分保證建筑場地的科學、合理性，那么才可以也使得后續建筑設計工作更加順利地開展，有效地確保其工作價值的實現。因此，在選擇建筑場地的過程中要合理應用概念設計。具體而言，必須充分注意以下要素:(1)地形因素。因為不同的地形也會對建筑結構產生不盡相同的影響，而且在大多數的情況下還會對其產生極大的制約，所以在開展建筑結構設計的過程中，必須要充分考慮到建筑結構設計的要求，考慮到建筑的實際情況，進而綜合考慮選擇出最為合適的地形。(2)地質因素。由于地質因素也會在很大程度上影響的建筑結構設計稅票，特別是對基礎結構設計具有較大的影響。因此，在選擇建筑場地的過程中，需要積極地開展全面、科學合理的評估以及分析，進而充分確保施工場地的地質能夠有效地滿足建筑施工的要求［3］。(3)抗震性因素。由于抗震性也會在很大程度上影響到建筑結構設計水平，因為只有在充分確保建筑結構有著良好的抗震能力以后，那么才能夠有效地確保建筑的使用安全。因此，在選擇建筑場地的時候，也要合理地應用概念設計，進而盡量防止在在那些極易發生震動的地方開展建筑操作。
3．2在基礎設計中的應用
建筑結構的設計人員根據建筑物的具體結構形式以及所處的地理位置，然后再充分遵循概念設計的基本原則，對基礎設計類型進行選擇。例如筏型基礎以及箱型基礎等等［4］。在具體采用箱型基礎的過程中，需要充分確保建筑物的負載能力，可以及時、均勻地傳遞給地基，這樣就能夠對地基不均勻沉降現象產生有效地抵御作用，而且使其可以有效地完成對周圍土體的協作互助，進而有效地提升建筑物的抗風以及抗震能力。在選擇使用筏型基礎的時候，就會使得建筑物上部結構存在著非常大的荷載。對于建筑而言，其具有非常小的承載能力，這一結構類型能夠使得建筑物上部得到有效的分散，而且使得地基獲得更大的承載能力，在此狀況下就會使得極不均勻沉降現象得到了有效的避免。
3．3在高層結構設計中的應用
在受到水平負荷作用時候，會造成高層建筑結構側移現象的發生，這是高層建筑設計的一個重點與難點問題，每位建筑設計工作人員都必須要給予充分重視。在具體開展結構設計工作的過程中，設計人員要充分遵循概念設計基本原則，不但要充分考慮相關的要求與標準，與此同時還必須要選擇更加科學、合理的抗側力體系，不但要對建筑物四周存在的其他建筑物的位置、結構等進行綜合、全面的分析與考量，而且還要對這些建筑物對所要建設建筑物的風壓布局所、造成的影響進行綜合的考量［5］，進而要在具體開展結構設計的時候，采取有效的措施努力提升建筑物的豎向荷載及其抵抗力，要合理地運用概念設計基本原則，努力加強建筑結構的抗震力，使其能夠保證平面結構的簡單性以及規范性。總之，在當前科學技術快速發展的時代背景下，也使得我國建筑行業獲得了跨越式的發展。然而，其在建筑結構設計方面還存在著諸多問題，那么為了能夠有效地提升建筑結構設計水平，就應該合理地應用概念設計方法，以此來有效地提升結構設計的完善性與可靠性，有效彌補在結構設計中存在的問題，優化結構設計方案，有效促進建筑結構設計水平的不斷提升。
作者:楊濤 單位:中信建筑設計研究總院有限公司
